中频感应电源的设计说明书.docx

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中频感应电源的设计说明书

摘要

中频感应电源以其加热效率高、速度快，可控性好及易于实现机械化、自动化等优点，已在熔炼、铸造、弯管、热锻、焊接和表面热处理等行业得到广泛的应用。

本设计中感应电源采用IGBT作为开关器件，可工作在10Hz～10kHz频段。

它由整流器、滤波器、和逆变器组成。

整流器采用三相全桥式整流电路。

滤波器滤波采用一个大电容和两个小的电解电容，逆变器主要由PWM控制器SG3525A控制四个IGBT的开通和关断，实现DC-AC的转换。

本设计用单片机AT89C52作为控制电路的核心，通过单片机可以实现同步信号，给晶闸管提供脉冲信号，对整个中频电源进行控制和保护。

逆变回路采用了快速V-MOS场效应管，由控制器SG3525A进行控制，驱动电路是四个M57962L构成，锁相环CD4046组成的回路由单片机控制，实现了自动频率跟踪。

同时设计了过电流检测环节和过载保护环节，控制回路由软件来实现，该电源在保证设备稳定可靠的条件下,能够实现最大的功率调节。

关键词：

感应加热电源；串联谐振；逆变电路；IGBT

Abstract

TheIntermediateFrequencyInductionHeatinghasbeenwidelyappliedinmelting,casting,bend,hotforging,welding,SurfaceHeatTreatmentduetoitsadvantagesofhighheatingefficiency、highspeed、easilycontrolled、easilybeingmechanizedandautomated.

Theschemehasmadeaplanofdesignsbasedonthetaskofdesign,designedcorrespondinghardwarecircuitanddeveloped20kWintermediatefrequencyinductionheatingpowersystem.

ThethesisdiscussestheChoiceofconverterschemeindetail.SeriesResonanceInverterhasanothernameisVoltageInverter.ItsOutputVoltageapproachessquarewaveandloadcurrentapproachessine-wave.InversionmustfollowthePrinciplesofbreakbeforemakeandthereisenoughdead-timebetweenturn-offandturnoninordertoavoidingdirectthroughinupperandlowerbridges.ThethesisdiscussedtheChoiceofconverterschemeindetailaswellasintroducedthecontrolcircuitofthispowersourceanditsdesignprinciple.Develop20kWintermediatefrequencyinductionheatingpowersystemwithswitchelementIGBT.MakearesearchonConverterCircuit,controlcircuit,drivercircuitetc.

TheCMOSchipthatisappliedinthedesignismainlyPWMControllerSG3525AandopticalcouplerDriveCircuitHCPL-316J.ThecontrolledfeatureofPWMControllerSG3525Aisfullyutilizedintheprocessofdesign,whichhaswideadjustableoperatingfrequencyanddeadtime,inputundervoltagelockfunctionandtwinchanneloutputcurrent.TheopticalcouplerDriveCircuitHCPL-316JischosenasthedrivenofIGBTduetoitsfunctions,suchasfastswitchspeed（500ns）,opticalisolation,thefeedbackoffaultsituation,wideoperatingvoltage（15V～30V）,automaticresetandautomaticclosedownetc.

KeyWords:

Inductionheatingpowersupply;seriesresonance；inversecircuit；IGBT

1绪论

随着功率器件的发展，感应加热电源的频率也逐步提高，经历了中频、超音频、高频几个阶段。

在感应加热电源的应用中，淬火、焊管、焊接等工艺都要求高频率高功率的电源。

功率MOSFET虽然可以实现高频工作，但其电压、电流容量等级低，大功率电源需采用串、并联技术，影响了电源运行的可靠性。

绝缘栅双极晶体管（IGBT）比较容易实现电源高功率化，但在高频情况下，其开关损耗，尤其是IGBT关断时存在的尾部电流，会限制工作频率的进一步提高。

本文论述的中频感应加热电源采用功率自关断功率器件IGBT，负载频率是开关管工作频率的二倍，间接拓宽了IGBT的使用频率；功率管工作于零电流开关状态，彻底消除了尾部电流引起的关断损耗，理论上可实现零开关损耗；同时采用死区控制策略后，可实现负载阻抗调节。

以往一般采用晶闸管来实现逆变电路，但是晶闸管关断期反压太低，参数匹配麻烦，输出频率仍然偏低；而采用IGBT后，并让电路工作在电流断续状态下，这些问题都得到很好地解决。

为满足中小工件加热的需要，研制了一种新型线效的中频感应加热电源。

该电源具有输出电压低圈匝数少、不需要中频变压器降压、结构简单、效率高、

速度快、可控性好及易于实现自动化等优点，广泛应用于金属熔炼、透热、热处理和焊接等工业生产过程中，成为冶金、国防、机械加工等部门及铸、锻和船舶、飞机、汽车制造业等不可缺少的技术手段。

1.1感应加热的原理

感应加热原理为产生交变的电流，从而产生交变的磁场，在利用交变磁场来产生涡流达到加热的效果。

如图1.1：

图1.1感应电流图示

当交变电流通入感应圈时，感应圈内就会产生交变磁通

，使感应圈内的工件受到电磁感应电势

。

设工件的等效匝数为

。

则感应电势：

（1-1）

如果磁通是交变得，设

，则

有效值为：

（1-3）

感应电势E在工件中产生感应电流

使工件内部开始加热，其焦耳热为：

（1-4）

式中：

——感应电流有效值（安），R——工件电阻（欧），t——时间（秒）。

这就是感应加热的原理。

感应加热与其它的加热方式，如燃气加热，电阻炉加热等不同，它把电能直接送工件内部变成热能，将工件加热。

而其他的加热方式是先加热工件表面，然后把热再传导加热内部。

金属中产生的功率为：

（1-5）

感应电势和发热功率不仅与频率和磁场强弱有关，而且与工件的截面大小、截面形状等有关，还与工件本身的导电、导磁特性等有关。

在感应加热设备中存在着三个效应——集肤效应、近邻效应和圆环效应。

集肤效应：

当交变电流通过导体时，沿导体截面上的电流分布式部均匀的，最大电流密度出现在导体的表面层，这种电流集聚的现象称为集肤效应。

近邻效应——当两根通有交流电的导体靠得很近时，在互相影响下，两导体中的电流要重新分布。

当两根导体流的电流是反方向时，最大电流密度出现在导体内侧；当两根导体流的电流是同方向时，最大电流密度出现在导体外侧，这种现象称为近邻效应。

圆环效应：

若将交流电通过圆环形线圈时，最大电流密度出现在线圈导体的内侧，这种现象称为圆环效应。

感应加热电源就是综合利用这三种效应的设备。

在感应线圈中置以金属工件，感应线圈两端加上交流电压，产生交流电流

，在工件中产生感应电流

。

此两电流方向相反，情况与两根平行母线流过方向相反的电流相似。

当电流

和感应电流

相互靠拢时，线圈和工件表现出邻近效应，结果，电流

集聚在线圈的内侧表面，电流

聚集在工件的外表面。

这时线圈本身表现为圆环效应，而工件本身表现为集肤效应。

交变磁场在导体中感应出的电流亦称为涡流。

工件中产生的涡流由于集肤效应，沿横截面由表面至中心按指数规律衰减，工程上规定，当涡流强度从表面向内层降低到其数值等于最大涡流强度的1/e（即36.8%），该处到表面的距离△称为电流透入深度。

由于涡流所产生的热量与涡流的平方成正比，因此由表面至芯部热量下降速度要比涡流下降速度快的多，可以认为热量（85～90%）集中在厚度为△的薄层中。

透入深度△由下式确定：

（1-6）

式中:

ρ——工件电阻率（Ω•m）,μ。

——真空磁导率4π×10（H/m）.μ——工件磁导率（H/m）,μ——工件相对磁导率，ω——角频率（rad/s），f——频率（HZ）。

将μ。

和π的数值代入，即可得公式:

（1-7）

从上式可以看出，当材料电阻率、相对磁导率给定后，透入深度△仅与频率f平方根成反比，此工件的加热厚度可以方便的通过调节频率来加以控制。

频率越高，工件的加热厚度就越薄。

这种性质在工业金属热处理方面获得了广泛的应用。

1.2感应加热电源技术现状及发展趋势

（1）感应加热电源技术发展现状

感应电源按频率范围可分为以下等级：

500Hz以下为低频，1-10KHz为中频；20KHz以上为超音频和高频。

感应加热电源发展与电力电子器件的发展密切相关。

1970年浙大研制成功国内第一台100KW/1KHz晶闸管中频电源以来，国产KGPS系列中频电源已覆盖了中频机组的全部型号。

在超音频电源方面，日本在1986年就利用SITH研制出100KW/60KHz的超音频电源，此后日本和西班牙又在1991年相继研制出500KW/50KHz和200KW/50KHz的IGBT超音频电源。

国内在超音频领域与国外还有一定差距，但发展很快，1995年浙大研制出50KW/50KHz的IGBT超音频电源，北京有色金属研究总院和本溪高频电源设备厂在1996年联合研制出100KW/20KHz的IGBT电源。

在高频这一频段可供选择的全控型器件只有静电感应晶闸管（SITH）和功率场效应晶闸管（MOSFET），前者是日本研制的3KW～200KW，20KHz～300KHz系列高频电源,后者由欧美采用MOSFET研制成功输出频率为200～300KHz,输出功率为100～400KW的高频电源。

与国外相比，国内导体高频电源存在较大差距，铁岭高频设备厂1993年研制成功80KW/150KHz的SIT高频电源，但由于SIT很少进入国际化流通渠道，整机价格偏高，并没有投入商业运行。

现在，电力电子应用国家工程中心设计研制出了5～50KW/100～400KHz高频MOSFET逆变电源。

上海宝钢1420冷轧生产线于1998年引进了日本富士公司的71～80KHz,3200KW高频感应加热电源，是目前世界上最为先进的逆变电源。

总体说来，国内在感应加热电源的设计开发和产品化方面虽有发展，但远不能适应我国工业发展的要求，对于应用范围越来越广泛的高频感应加热电源领域的研究尤为薄弱，处于刚刚起步阶段。

（2）感应加热电源技术发展与趋势

感应加热电源的水平与半导体功率器件的发展密切相关，因此当前功率器件在性能上的不断完善，使得感应加热电源的发展趋势呈现出以下几方面的特点。

①高频率

目前，感应加热电源在中频频段主要采用晶闸管，超音频频段主要采用IGBT，而高频频段，由于SIT存在高导通损耗等缺陷，主要发展MOSFET电源。

感应加热电源谐振逆变器中采用的功率器件利于实现软开关，但是，感应加热电源通常功率较大，对功率器件，无源器件，电缆，布线，接地，屏蔽等均有许多特殊要求，尤其是高频电源。

因此，实现感应加热电源高频化仍有许多应用基础技术需要进一步探讨。

②大容量化

从电路的角度来考虑感应加热电源的大容量化，可将大容量化技术分为二大类：

一类是器件的串、并联，另一类是多台电源的串、并联器件的均流问题，由于器件制造工艺和参数的离散性，限制了器件的串、并联数目，且串、并联数越多，装置的可靠性越差。

多台电源的串、并联技术是在器件串、并联技术基础上进一步大容量化的有效手段，借助于可靠的电源串、并联技术，在单机容量适当的情况下，可简单地通过串、并联运行方式得到大容量装置，每台单机只是装置的一个单元或一个模块。

感应加热电源逆变器主要有并联逆变器和串联逆变器，串联逆变器输出可等效为一低阻抗的电压源，当二电压源并联时，相互间的幅值、相位和频率不同或波动时将导致很大的环流以致逆变器器件的电流产生严重不均，因此串联逆变器存在并机扩容困难；而对并联逆变器，逆变器输入端的直流大电抗器可充当各并联器之间的电流缓冲环节，使得输入端的AC/DC或DC/AC环节有足够的时间来纠正直流电源的偏差，达到多机并联扩容。

③负载匹配

感应加热电源多用于工业现场，其运行工况比较复杂，它与钢铁、冶金和金属热处理行业具有十分密切的联系，他的负载对象各式各样，而电源逆变器与负载是一有机的整体，负载直接影响到电源的运行效率和可靠性。

对焊接、表面热处理等负载，一般采用匹配变压器连接电源和负载感应器，对高频、超音频电源用的匹配变压器要求漏抗很小，如何实现匹配变压器的高输入效率，从磁性材料选择到绕组结构的设计已成为一重要课题，另外，从电路拓扑上负载结构以三个无源元件代替原来的二哥无源元件以取消匹配变压器，实现高效、低成本隔离匹配。

④智能化控制

随着感应热处理生产线自动化控制程度及对电源可靠性要求的提高，感应加热电源正向智能化控制方向发展。

具有计算机智能接口、远程控制、故障自动诊断等控制性能的感应加热电源正成为下一代发展目标。

2.感应电源实现方案研究

2.1串并联谐振电路的比较

感应加热电源根据补偿形式分为两种，并联谐振式（电流型）电源

和串联谐振式（电压型）电源。

图2.1感应加热电源主电路图

并联谐振式电源采用的逆变器是并联谐振逆变器，其负载为并联谐振负载。

通常需电流源供电，在感应加热中，电流源通常由整流器加一个大电感构成。

由于电感值较大，可以近似认为逆变器输入端电流固定不变。

交替开通和关断逆变器上的可控器件就可以在逆变器的输出端获得交变的方波电流，其电流幅值取决于逆变器的输入端电流值，频率取决于器件的开关频率。

串联谐振式电源采用的逆变器是串联谐振逆变器，其负载为串联谐振负载。

通常需电压源供电，在感应加热中，电压源通常由整流器加一个大电容构成。

由于电容值较大，可以近似认为逆变器输入端电压固定不变。

交替开通和关断逆变器上的可控器件就可以在逆变器的输出端获得交变的方波电压，其电压幅值取决于逆变器的输入端电压值，频率取决于器件的开关频率。

串联谐振逆变器和并联谐振逆变器的差别，源于它们所用的振荡电路不同，前者是用L、R和C串联，后者是L、R和C并联；

（1）串联谐振逆变器的输入电压恒定，输出电流近似正弦波，输出电压为矩形波，换流是在晶闸管上电流过零以后进行，因而电流总是超前电压－φ角。

并联谐振逆变器的输入电流恒定，输出电压近似正弦波，输出电流为矩形波，换流是在谐振电容器上电压过零以前进行，负载电流也总是越前于电压 －φ角。

这就是说，两者都是工作在容性负载状态。

（2）串联谐振逆变器在换流时，晶闸管是自然关断的，关断前其电流己逐渐减少到零，因而关断时间短，损耗小。

在换流时，关断的晶闸管受反压的时间较长。

并联谐振逆变器在换流时，晶闸管是在全电流运行中被强迫关断的，电流被迫降至零以后还需加一段反压时间，因而关断时间较长。

相比之下，串联谐振逆变器更适宜于在工作频率较高的感应加热装置中使用。

（3）串联谐振逆变器起动较容易，适用于频繁起动工作的场所；而并联谐振逆变器需附加起动电路，起动较为困难，起动时间长。

至今仍有人在研究并联谐振逆变器的起动问题。

串联谐振逆变器晶闸管暂时丢失脉冲，会使振荡停止，但不会造成逆变颠覆。

而并联谐振逆变器晶闸管偶尔丢失触发脉冲时，仍可维持振荡。

（4）串联谐振逆变器并接大的滤波电容器，当逆变失败时，浪涌电流大，保护困难。

但随着保护手段的不断完善以及器件模块本身也有自带保护功能，串联谐振逆变器的保护不再是难题。

并联谐振逆变器串接大电抗器，但在逆变失败时，由于电流受大电抗限制，冲击不大，较易保护。

（5）串联谐振逆变器感应线圈上的电压和补偿电容器上的电压，都为谐振逆变器输出电压的Q倍。

当Q值变化时，电压变化比较大，所以对负载的变化适应性差。

流过感应线圈上的电流，等于谐振逆变器的输出电流。

并联谐振逆变器的感应线圈和补偿电容器上的电压，都等于逆变器的输出电压，而流过它们的电流，则都是逆变器输出电流的Q倍。

逆变器器件关断时，将承受较高的正向电压，器件的电压参数要求较高。

（6）串联谐振逆变器的感应加热线圈与逆变电源（包括补偿电容器）的距离较远时，对输出功率的影响较小。

而对并联谐振逆变器来说，感应加热线圈应尽量靠近电源（特别是补偿电容器），否则功率输出和效率都会大幅度降低。

综合比较串、并联谐振逆变器的优缺点，决定对串联谐振式电源进行研究。

2.2串联谐振电源工作原理

串联谐振逆变器也称电压型逆变器，其原理图如图2.2所示。

串联谐振型逆变器的输出电压为近似方波，由于电路工作在谐振频率附近，使振荡电路对于基波具有最小阻抗，所以负载电流

近似正弦波同时，为避免逆变器上、下桥臂间的直通，换流必须遵循先关断后导通的原则，在关断与导通间必须留有足够的死区时间。

图2.2串联逆变器结构

（a）容性负载（b）感性负载

图2.3负载输出波形

当串联谐振逆变器在低端失谐时（容性负载），它的波形见图2.3（a）。

由图可见，工作在容性负载状态时，输出电流的相位超前于电压相位，因此在负载电压仍为正时，电流先过零，上、下桥臂间的换流则从上（下）桥臂的二极管换至下（上）桥臂的MOSFET。

由于MOSFET寄生的反并联二极管具有慢的反向恢复特性，使得在换流时会产生较大的反向恢复电流，而使器件产生较大的开关损耗，而且在二极管反向恢复电流迅速下降至零时，会在与MOSFET串联的寄生电感中产生大的感生电势，而使MOSFET受到很高电压尖峰的冲击当串联谐振型逆变器在高端失谐状态时（感性负载），它的工作波形见图2.3（b）。

由图可见，工作在感性负载状态时，输出电流的相位滞后于电压相位，其换流过程是这样进行的，当上（下）桥臂的MOSFET关断后，负载电流换至下（上）桥臂的反并联的二极管中，在滞后一个死区时间后，下（上）桥臂的MOSFET加上开通脉冲等待电流自然过零后从二极管换至同桥臂的MOSFET.由与MOSFET中的电流是从零开始上升的，因而基本实现了零电流开通，其开关损耗很小。

另一方面，MOSFET关断时电流尚末过零，此时仍存在一定的关断损耗，但是由于MOSFET关断时间很短，预留的死区不长，并且因死区而必须的功率因数角并不大，所以适当地控制逆变器的工作频率，使之略高于负载电路的谐振频率，就可以使上（下）桥臂的MOSFET向下（上）桥臂的反并联的二极管换流其瞬间电流也是很小的，即MOSFET关断和反并联二极管开通是在小电流下发生的，这样也限制了器件的关断损耗。

上述分析可知，串联谐振型逆变器在适当的工作方式下，开关损耗很小因而，可以工作在较高的工作频率下这也是串联谐振型逆变器在半导体高频感应加热电源中受到更多重视的主要原因之一。

2.3电路调功方案的分析与选择

由于感应加热过程中，负载等效参数会随温度和炉料熔化变化而变化以及加热工艺的需要，感应加热电源应该能对负载进行功率调节。

由于串联谐振型逆变器有多种不同的调功方式，我们需要在研制过程中根据实际的应用场合、性能要求等做出合理的选择。

系统的调功方式总体上可以分为直流侧调功和逆变侧调功两种。

直流侧调功即在逆变器的直流电源侧通过对逆变环节输入电压幅值的调节来实现对逆变器输出功率的调节，即调压调功方式（PAM）。

这样负载就可以通过锁相措施让其工作在谐振或接近谐振的工作频率。

调节整理电路输出电压的方式大致可以分为两种：

相控整流调功或不控整流后斩波调功。

逆变侧调功即在逆变器测通过对逆变环节功率器件的开关特性控制改变逆变器输出工作状态，从而实现对逆变器输出功率的调节。

逆变侧调功可以分为脉冲频率调制（PFM）、脉冲密度调制（PDM）、脉冲移相调制三种。

采用逆变侧调功方案时就可以在直流侧采用不控整流，简化整流器电路，提高整体网侧功率因数，同时逆变侧功率调节的响应速度比采用直流侧要快。

相控整流调功电路简单成熟，控制方便；斩波调功在大功率场合下电源的整机效率和可靠性将会降低，不适合于本电源的正常工作。

脉冲频率调制会因调功过程中频率的变化对加热工件产生很大的影响；脉冲密度调制在功率闭环的场合中工作稳定性较差，且呈有级调功方式；脉冲移相调功会增加功率的损耗，如采用软开关则会增加电路的复杂性。

综合这五种调功方式的优缺点，并结合本课题工作在大功率场合，选择采用晶闸管相控整流调功，通过调节晶闸管导通角得到幅值大学变化的直流输出电压供给逆变环节，从而改变逆变环节的输出功率。

这种调功方式电路简单成熟，控制方便。

2.4本课题设计思路及主要设计内容

本课题研究的是一种感应加热电源。

系统原理框图见图2.4

图2.4系统原理框图

本文的设计思路

本设计主电路由三相桥式全控整流电路提供可调直流电压,经大电容滤波后供给单相逆变桥作振荡电源,负载电路采用纯串联结构，以单片机作为控制回路的核心，为主电路提供脉冲信号，对整个中频电源进行控制和保护。

逆变回路采用了快速V-MOS场效应管，由高速锁相环CD4046对其进行控制，实现了自动频率跟踪。

通过改变导通角a的大小实现功率的调节。

本文主要设计内容：

（1）给出系统理论模型和主要设计内容。

（2）主回路部分，进一步介绍了整个系统的总体工作过程，分析了主回路的等效模型，通过计算选择主回路元器件参数。

（3）控制系统及实验论证，介绍了控制回路硬件原理和控制模块AT89C52及其组成方案。

（4）驱动电路部分，给出了晶闸管和IGBT驱动电路的要求和驱动模块，及其在本系统的用途。

（5）结论部分，对设计方案进行了综合和总结，并提出了进一步的工作设想，还附带了经过本次毕业设计的心得体会。

（6）外文翻译及译文。

3.感应加热电源电路的主回路设计

3.1主电路的主要设计技术参数

输入电压：

AC380V,50HZ,

输出额定功率：

100KW，

输出频率：

1KHZ

输出额定电压：

750V

功率调节范围：

额定功率的10％—100％，

负载参数：

R=0.5Ω，L=1.5mH，C=16uF

3.2感应加热电源电路的主回路结构

主电路结构框图如图3.1所示：

图3.1感应加热电源主结构框图

感应加热电源主电路图，如图3.2所示

图3.2感应加热电源的主电路图

如图3.2所示，感应加热电源主电路由整流器、滤波器和