新作业工高级技师题库.docx

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新作业工高级技师题库

1.基质酸化的酸液量可根据（　A　）、油层厚度、油层有效孔隙度来确定。

（A）酸处理范围的半径（B）酸浓度

（C）酸处理范围的面积（D）油层渗透率

2.基质酸化的酸液量计算公式V=π（R2－r2）·h·φ中，酸处理范围的半径一般取值为（B）。

（A）0.2～0.5m（B）1～1.2m（C）2～5m（D）5～10m

3.基质酸化时施工泵压要控制在低于（　C　）下泵注；酸压施工时施工泵压要高于（　　），以压开地层造缝。

（A）地层压力，地层破裂压力（B）地层静压，地层破裂压力

（C）地层破裂压力，地层破裂压力（D）地层流压，地层破裂压力

4.配制酸液时，配液用水机械杂质含量（　B　）、pH值（　　）。

（A）小于0.1%，小于7（B）小于0.1%，等于7

（C）等于0.1%，等于7（D）等于0.1%，大于7

5.酸化施工时，高压管汇用清水以设计施工压力的（　A　）试压，稳压3min无渗漏为合格。

（A）1.2～1.5倍（B）1.5～1.8倍（C）1.8～2倍（D）2～2.5倍

6.低压替酸时，替入量为（　B　）。

（A）酸化管柱内容积（B）酸化管柱内容积－0.2m3

（C）套管容积（D）酸化管柱内容积×1.5

7.砂岩的主要碎屑成分是（　C　）、长石、岩屑，三者含量占砂岩碎屑总量的90%以上。

（A）白云石（B）大理石（C）石英（D）粘土

8.盐酸多用于碳酸盐地层及含（　D　）的砂岩地层的酸化处理。

（A）泥质成分较高（B）碳酸盐成分较低

（C）石英成分较高（D）碳酸盐成分较高

9.盐酸与（　C　）的混合液称为土酸。

（A）甲酸（B）乙酸（C）氢氟酸（D）氟硼酸

10.地层进行酸处理时，作用距离相对较远的是（　C　）。

（A）酸洗（B基质酸化（C）酸压（D）常规酸化

11.裂缝性低孔低渗碳酸盐岩储层，当裂缝发育带距井筒不远时，宜采用（　D　）工艺措施。

（A）酸洗（B）基质酸化（C）水力压裂（D）酸压

12.石英砂岩与氢氟酸反应后生成的气体是（C）。

（A）二氧化碳（B）氢（C）氟化硅（D）一氧化碳

13.石灰岩地层与盐酸反应后生成（A）可溶性盐。

（A）氯化钙（B）氯化钾（C）氯化钠（D）氯化镁

14.酸化施工中，不添加缓蚀剂的酸液对施工设备、井口装置和井下管柱（　C　）。

（A）不会造成腐蚀（B）造成很小的腐蚀

（C）造成严重的腐蚀（D）起保护作用

15.当酸液浓度降低，pH值达到（B）时，以Fe3+形式存在的氢氧化铁完全沉淀。

（A）2.2（B）3.2（C）5（D）7

16.某井酸化需配制浓度为20%、相对密度为1.1的盐酸10m3，需浓度31%、相对密度1.155的浓盐酸（A）。

（A）6.14m3（B）7.09m3（C）8.2m3（D）8.34m3

17.油包酸型乳化酸、酸包油型乳化酸、盐酸三者在酸化时，其摩擦阻力（D）。

（A）无差异

（B）盐酸最大，酸包油型乳化酸次之，油包酸型乳化酸最小

（C）酸包油型乳化酸最大，盐酸次之，油包酸型乳化酸最小

（D）油包酸型乳化酸最大，酸包油型乳化酸次之，盐酸最小

18.化学缓速酸酸化时（B），效果越好。

（A）流速越快地温越高（B）流速越慢地温越低

（C）流速越快地温越低（D）流速越慢地温越高

19.盐酸－氟化氨深部酸化对粘土产生溶解作用的是（B）。

（A）盐酸（B）氢氟酸

（C）氟化氨（D）盐酸与氟化氨

20.酸化使用防腐剂的作用是（A）。

（A）阻止酸液对金属设备和油、套管的腐蚀（B）延长酸液与地层岩石的反应时间

（C）便于酸化后排酸（D）加快酸液与地层的反应速度

21.酸化常用的稳定剂有乙酸、柠檬酸等，其作用是（B）。

（A）加快酸掖与地层岩石的反应速度（B）防止铁盐在地层中沉淀

（C）防止酸液对金属设备和油、套管的腐蚀（D）延长酸液与地层岩石的反应时间

22.油层酸化经常使用的表面活性剂是烷基磺酸钠，它是（B）活性剂。

（A）阳离子型（B）阴离子型（C）非离子型（D）两性型

23.通过地层测试解释结果，当表皮系数S（　A　）时，表明储层存在污染和堵塞。

（A）大于0（B）小于0（C）等于0（D）小于等于0

24.下列条件中，适合进行酸化措施的是（　C　）。

（A）表皮系数S＜0（B）储层供给能量差

（C）表皮系数S＞0，钻井油气显示好，但试油效果差

（D）开采时间长，地层能量衰减严重，套管变形、腐蚀

25.酸化效果模拟实验用来评定储层经酸液溶蚀后，岩石（　B　）的改善程度。

（A）孔隙度（B）渗透率（C）溶蚀率（D）伤害率

26.采用缓速酸、前置酸压工艺、（　B　）、降低滤失量可以减缓酸岩的反应速度。

（A）提高施工泵压（B）提高注入排量（C）降低注入排量（D）降低酸液浓度

27.套管补贴前双井径测井的测井井段为（　D　），并在现场给出补贴井段的最大、最小以及平均井径。

（A）井口（B）补贴井段（C）井口至补贴井段（D）井口及补贴井段

28.套管内衬是在套管破裂部位下一层外径略小于套管内径的（B），然后用水泥固井，将其与破裂套管贴合好。

（A）波纹管（B）套管（C）筛管（D）水泥管

29.套管修复的目的通常是（D），或对套管变形井段进行修复，以恢复正常生产的需要等。

（A）锻铣或打通道（B）注水泥塞或挤灰封

（C）取换套或注水泥塞（D）封堵射孔井段或穿孔、漏失井段

30.憋压法补贴的最高泵压不能超过（　C　）。

（A）25MPa（B）30MPa（C）35MPa（D）40MPa

31.波纹管补贴后，固化剂候凝时间不少于（　D　）。

（A）12h（B）24h（C）36h（D）48h

32.使用封隔器型补接器补接套管时，是将补接器（　C　）。

（A）插入井内套管内腔（B）坐在井内套管上面

（C）套住井内旧套管（D）与井内套管对扣

33.使用铅封注水泥套管补接器补接套管，注水泥浆前应缓慢（　D　）管柱，打开卡瓦座与外筒通道。

（A）上提（B）右旋（C）左旋（D）下放

34.用波纹管补贴套管时，施工用泵车和地面管线的工作压力应不低于（　A　）。

（A）40MPa（B）30MPa（C）25MPa（D）20MPa

35.套管补贴前刮削套管时，套管刮削刀片自由伸出外径应大于套管内径4～6mm，需要反复刮削的井段是（　B　）。

（A）补贴井段及以上10～20m（B）补贴井段及上下10～20m

（C）补贴井段及以下5～10m（D）补贴井段及上下5～10m

36.下面哪种套管损坏可以采用波纹管进行补贴（　C　）。

（A）套管破裂，长度为55cm，宽度为1.5cm

（B）套管磨损穿孔，漏点面积为15cm2

（C）套管裂缝长45cm，宽1.8cm

（D）套管错断位移2.2cm

37.在试油施工中，（　C　）最容易造成套管损坏。

（A）压井液密度太大（B）洗井排量太大

（C）抽汲掏空太深（D）起下油管速度太快

38.化学腐蚀是造成套管损坏的原因之一，下面物质中（　D　）不会对套管产生腐蚀作用。

（A）CO2（B）Cl-（C）H2S（D）CH4

39.地层运动和注水造成的泥岩膨胀会引起套管（　A　）。

（A）弯曲、缩径、错断（B）穿孔（C）破裂（D）漏失

40.测量套管内径时先将井径仪下到套管最下部，接通电源，慢速上提电缆，上提速度不超过（C）。

（A）15m/min（B）20m/min（C）25m/min（D）30m/min

41.管内井径仪是一种能测量出油管、套管内腐蚀、穿孔、裂缝、磨损、变形及破裂等缺陷的仪器。

仪器的主要原理是（D）。

（A）电磁感应原理（B）放射性原理（C）地面遥控原理（D）电－机械原理

42.下入铅模在有问题的套管部位进行打印检查，但从印痕上不能反映出的是（A）。

（A）套管穿孔、弯曲（B）套管变形（C）套管错位（D）顶部变形倾向

43.使用梨形胀管器时，每次胀大的横向距离一般为（　D　），然后换下一只胀管器。

（A）6～8mm（B）5～6mm（C）4～7mm（D）1～3mm

44.使用偏心辊子整形器对套管整形时，钻压应控制为（A）KN。

（A）10～20（B）20～30（C）30～40（D）40～50

45.对套管整形都是针对缩径套管，缩径后的短轴与原直径长度之差如果大于原直径的（B），则套管很难整形。

（A）15％（B）25％（C）35%（D）50%

46.套管补贴使用的粘接剂是（　B　）。

（A）水泥（B）环氧树脂（C）沥青（D）石蜡

47.憋压与上提法补贴时，对上提补贴的上提速度和提升载荷的要求是（　A　）。

（A）速度不超过0.5m/s，最大静提升载荷不超过400kN

（B）速度不超过0.5m/s，最大静提升载荷不超过300kN

（C）速度不超过0.4m/s，最大静提升载荷不超过400kN

（D）速度不超过0.4m/s，最大静提升载荷不超过300kN

48.套管补贴涂抹粘接剂与固化剂的比例为（　C　）。

（A）1∶1（B）1∶2（C）2∶1（D）3∶1

49.进行套管补接时，对深井应采用（　C　）的方法取出井内破损套管。

（A）直接倒扣（B）大力上拔（C）套钻切割（D）套钻硬拔

50.使用铅封注水泥套管补接器补接套管是将补接器（　C　），然后注水泥浆固井。

（A）插入井内套管内腔（B）坐在井内套管上面

（C）套住井内套管（D）与井内套管对扣

51.使用铅封注水泥套管补接器补接套管，在卡瓦咬住套管后，应（　A　）管柱，使铅封密封。

（A）上提（B）下放（C）左旋（D）右旋

52.中深层部位取套换套，取出井内坏套管是采用（　A　）的方法。

（A）套铣倒扣（B）割刀割断（C）炸药爆炸（D）上提拉断

53.取套换套下入井内的新套管（　B　），然后固井。

（A）坐在旧套管上（B）与旧套管对扣

（C）套住旧套管（D）插入旧套管

54.插杆型斜向器尾管上插焊钢筋的主要目的是（　A　）。

（A）防止开窗过程中斜向器旋转

（B）防止斜向器固定后发生下移

（C）防止射孔井段封堵不好造成斜向器上移

（D）防止斜向器固定后发生上下移动或旋转

55.下面4种铣锥中，可用于开窗和修窗两项工作的是（　D　）。

（A）领眼铣锥（B）开窗铣锥（C）修窗铣锥（D）钻铰式铣锥

56.斜向器的斜度以侧钻的目的和要求而定，一般斜角为（B）

（A）2°～3°（B）3°～4°（C）4°～5°（D）5°～6°

57.侧钻斜向器的位置与开窗的位置不能（　B　）。

（A）大于1.0m（B）大于0.1m（C）小于1.0m（D）小于0.5m

58.侧钻时，用送斜器将斜向器送入设计位置后，采用（　D　）管柱使两者分开。

（A）提拉（B）左旋（C）右旋（D）下顿

59.修窗时下入单式铣锥，应采用（A）。

（A）低钻压、高转速（B）高钻压、低转速

（C）高钻压、高转速（D）低钻压、低转速

60.侧钻裸眼井段时，如果发生事故，应将钻具提至（　C　）。

（A）井口（B）窗口以下（C）窗口以上（D）地面

61.套管侧钻比正常钻井易发生的事故是（　D　）。

（A）井喷（B）卡钻（C）憋钻（D）磨断钻杆

62.在修窗时应带钻铤或大钻杆，钻具长度应大于（B）。

（A）20m（B）15m（C）10m（D）5m

63.自由侧钻、斜向器侧钻、定向侧钻这三种套管侧钻，其技术要求是（　C　）。

（A）斜向器侧钻高，定向侧钻次之，自由侧钻低

（B）定向器侧钻高，自由侧钻次之，斜向器侧钻低

（C）定向器侧钻高，斜向器侧钻次之，自由侧钻低

（D）斜向器侧钻高，自由侧钻次之，定向器侧钻低

64.在套管损坏部位以上30m左右的地方下入铣锥磨铣出适当窗口，然后通过窗口钻出新的裸眼，这种方式称为（A）.

（A）自由侧钻（B）斜向器侧钻（C）定向侧钻（D）钻井

65.在预定井段下一个斜向器，通过斜向器导斜板的作用在套管内侧开窗，钻出新的裸眼，这种方式称为（B）。

（A）自由侧钻（B）斜向器侧钻（C）定向侧钻（D）钻井

66.套管侧钻的开窗部位必须在套管损坏部位（　C　）左右，以利于有一定的水平位移而避开原井眼。

（A）以下30m（B）以下40m（C）以上30m（D）以上60m

67.对出砂井和严重窜漏井，其侧钻长度与倾角均应（），在开窗位置选定时，为保证侧钻效果，水平位移必须（A）出砂与窜漏的径向范围。

（A）加大；大于（B）减小；小于（C）不变；等于（D）减小；大于

68.在套管内侧钻时，为了有一个稳定的窗口应选择（　C　）的井段开窗。

（A）固井质量好，井斜小，地层硬，套管无接箍

（B）固井质量差，井斜大，地层软，套管无接箍

（C）固井质量好，井斜大，地层软，套管无接箍

（D）固井质量好，井斜小，地层软，套管无接箍

69.套管侧钻前，要对原井套管进行试压，以确定开窗高度，原则上是要尽力把窗口放在漏失井段（　B　）。

（A）以下3～5m（B）以上10～15m（C）中部（D）下部

70.套管侧钻封挤原射孔井段，最好是采用（　A　）。

（A）水泥浆从井底替过射孔段顶部后再挤封，留塞面在射孔井段顶界以上

（B）水泥浆从井底替过射孔段顶部后再挤封，留塞面在射孔井段底界以下

（C）水泥浆从射孔井段底界替过射孔段后挤封，留塞面在射孔井段底界

（D）水泥浆从射孔井段底界替过射孔段顶界后再挤封，不留塞面

71.侧钻前通井深度通常为（　A　）。

（A）斜向器设计位置以下3～5m（B）斜向器设计位置以下15～30m

（C）斜向器设计位置以下30～50m（D）斜向器设计位置底部

72.斜向器的导斜面一种是平面，一种是凹面，在套管开窗时（　C　）。

（A）前者定向性好，磨铣平稳，窗口规则，加工难

（B）前者定向性差，磨铣平稳，窗口不规则，加工难

（C）后者定向性好，磨铣平稳，窗口规则，加工难

（D）后者定向性差，磨铣不平稳，窗口不规则，加工难

73.根据固定方式的不同，斜向器可分为（　B　）两种。

（A）平面型和凹面型（B）插杆型和封隔器型

（C）插杆型和凹面型（D）封隔器型和平面型

74.根据开窗方式的不同，套管内侧钻可分为（　A　）。

（A）斜向器侧钻和段铣侧钻（B）斜向器侧钻和自由侧钻

（C）斜向器侧钻和定向侧钻（D）斜向器侧钻和水平井侧钻

75.下面哪种措施不能提高段铣侧钻的定向质量，（　B　）。

（A）适当延长封固窗口的水泥凝固时间，减小水泥石与底层的硬度级差

（B）适当缩短封固窗口的水泥凝固时间，在水泥石强度较低时进行侧钻

（C）使用随钻测斜仪配合井下动力钻具进行定向侧钻

（D）控制好水泥塞面高度和侧钻的钻压、转速等参数

76.开窗修窗口，应使用尖钻头钻进20m以上，待其侧钻井底位移大于刮刀钻头直径（C）以上时，才能换用刮刀钻头钻进，否则易造成台阶蹩掉刮刀刀片事故。

（A）1倍（B）1.5倍（C）2倍（D）3倍

77.防砂井施工设计的主要依据是防砂地层和油气井的资料以及（　D　）。

（A）合理的施工方案（B）是否节约资金

（C）现场的施工条件（D）施工单位的施工能力

78.合理的防砂施工设计应达到阻止地层出砂的目的，使防砂井的原油含砂量小于（　A　）。

（A）0.03%（B）0.04%（C）0.05%（D）0.06%

79.筛缝尺寸具体设计时应按最小充填砾石尺寸的（　D　）来确定。

（A）1/3～1/2（B）1/4～1/3（C）1/5～1/4（D）1/2～2/3

80.筛管长度的设计原则是筛管长度应超过防砂目的层上、下界各（　C　）以上，确保筛管对准出砂地层。

（A）0.1～0.5m（B）0.5～1.0m（C）1.0～1.5m（D）5～10m

81.套管内砾石充填防砂的井，套管与筛管的环形空间径向厚度应大于（　B　）。

（A）15mm（B）25mm（C）35mm（D）45mm

82.中粘携砂液的粘度为（　B　）。

（A）50～100mPa·s（B）300～400mPa·s

（C）500～700mPas（D）800～900mPa·s

83.高粘携砂液的携砂比为（　D　）。

（A）50～400kg/m3（B）400～500kg/m3

（C）500～1000kg/m3（D）1000～1800kg/m3

84.充填防砂中的充填材料，在标准土酸中的溶解度小于（　A　）。

（A）1%（B）2%（C）3%（D）4%

85.防砂井刮削、热洗时温度应控制在（　D　）以上。

（A）30℃（B）40℃（C）50℃（D）60℃

86.防砂井刮削、热洗时洗井排量应大于（　D　）。

（A）200L/min（B）300L/min（C）400L/min（D）500L/min

87.防砂作业前通常要进行井筒清洗，具体做法是（B）和热洗。

（A）通井（B）刮削套管（C）笔尖冲砂（D）喇叭口

88.防砂冲洗炮眼作业，其管柱下入速度不大于（A），以防止损伤皮碗。

（A）5（B）10（C）15（D）20

89.油井出砂是指在（　B　）的作用下，储层中松散沙粒随产出液流向井底的现象。

（A）地层静压（B）生产压差（C）地层压力（D）摩擦阻力

90.储层岩石的性质及（　A　）是造成油气井出砂的主要原因。

（A）应力分布（B）胶结强度（C）胶结方式（D）接触式胶结

91.地层液体的（　D　）是影响砂拱的最敏感因素。

（A）压力（B）密度（C）粘度（D）流速

92.现场常用的防砂方法中，（　C　）对地层产能的影响最小。

（A）机械防砂（B）化学防砂（C）砂拱防砂（D）热力焦化防砂

93.割缝衬管直缝的缝长一般为（　B　）。

（A）25～50mm（B）50～300mm（C）300～400mm（D）400～500mm

94.酚醛树脂溶液防砂就是将苯酚、甲醛、固化剂按比例混合均匀，使固化剂充分溶解，以（D）为增孔剂，将其挤入地层，在地层温度下缩聚形成不溶的树脂，使疏松的砂岩胶结牢固，防止地层出砂。

（A）稀盐酸（B）稀硫酸（C）活性水（D）饱和柴油

95.原油粘度偏高，地质条件相对简单，地层砂具有一定胶结强度的产层可以采用（B）防砂方法，以改善井底渗流条件，提高油、气井产量

（A）砂拱防砂（B）裸眼防砂（C）化学防砂（D）压裂防砂

96.（D）不受井段长度的限制。

（A）砂拱防砂（B）裸眼防砂（C）化学防砂（D）机械防砂

97.砂拱防砂的成败在于控制地层流体的速度，当其（A）临界速度时，砂拱就不会破坏。

（A）小于（B）等于（C）大于（D）大于或等于

98．砂拱防砂主要方法有（D）两种。

（A）套管外膨胀分隔器防砂和充填防砂

（B）割缝衬管防砂和TBS防砂

（C）套管外膨胀分隔器防砂和压裂防砂

（D）割缝衬管防砂和套管外膨胀分隔器防砂

99．（A）是指油气井射孔完井后不再下入任何机械防砂装置或充填物，也不注入任何化学药剂的防砂方法。

（A）砂拱防砂（B）压裂防砂（C）化学防砂（D）机械防砂

100.机械防砂就其采取的措施方法不同，又分为（D）和充填防砂两大类，。

（A）压裂防砂（B）滤砂管防砂（C）割缝衬管防砂（D）井筒防砂

101.充填防砂中的充填材料，其大颗粒含量不得超过砂石样品的（　B　）。

（A）1%（B）2%（C）3%（D）4%

102.全焊接不锈钢绕丝筛管（D），流通面积大，缝隙尺寸能最大限度地满足采油要求，这就是绕丝筛管得以广泛运用，远远超过割缝衬管的主要原因。

（A）强度大，抗腐蚀性低（B）强度低，抗腐蚀性高

（C）强度低，抗腐蚀性低（D）强度大，抗腐蚀性高

103.涂料防砂防砂管柱应下在油层（D）。

（A）中部（B）底界（C）顶界（D）顶界以上10～15m

104.干灰砂防砂的水泥与石英砂的比例应为（C）。

（A）1：

（1～1.5）（B）2：

（1～1.5）（C）1：

（2～2.5）（D）1：

（4～5）

105.树脂核桃壳人工井壁防砂施工压力不得超过（A）MPa。

（A）25（B）30（C）35（D）40

106.对于近井地带存在伤害，地层渗透率较高，K=（　Ｃ），而且出砂历史较短的情况，应采用压裂防砂工艺。

（A）50～100μ㎡（B）100～500μ㎡

（C）500～1000μ㎡（D）1000μ㎡以上

107.据有关文献介绍，压裂防砂作业大都推荐采用较大尺寸的支撑剂，如（Ｂ　）规格的支撑剂经常被选用。

Ａ、０.２～０.６ｍｍ和０.６～１.０ｍｍＢ、０.４～０.８ｍｍ和０.８～１.２ｍｍ

Ｃ、０.６～１.０ｍｍ和１.０～１.４ｍｍＤ、０.８～１.２ｍｍ和１.２～１.６ｍｍ

108.根据压裂防砂的机理分析，要达到较好的防砂增产综合效果，必须兼顾裂缝支撑带的（Ｄ　）作用和高导流能力裂缝所产生的双线性流动作用，而且后者起着更为关键的作用。

Ａ、裂缝闭合Ｂ、水力造缝Ｃ、裂缝延伸Ｄ、机械桥堵

109.质量目标是企业（或组织）（　D　）的具体体现。

（A）质量控制（B）质量保证（C）质量改进（D）质量方针

110.质量控制是致力于满足（　D　）。

（A）质量改进（B）质量保证（C）质量策划（D）质量要求

111.致力于增强满足质量要求的能力的活动是（　C　）。

（A）质量保证（B）质量控制（C）质量改进（D）持续改进

112.强制性国家标准的代号为（　D　）。

（A）QZ（B）AD（C）BG（D）GB

113.石油天然气行业标准的代号为（　D　）。

（A）HY（B）BZ（C）TY（D）SY

114.按《中华人民共和国标准化法》规定，我国的标准分为（B）级。

（A）三（B）四（C）五（D）六

115.质量管理体系是指：

在（　A　）方面指挥和控制组织的管理体系。

（A）质量（B）质量策划（C）质量控制（D）质量方针

116.质量管理体系总要求包括5个方面（B）。

（A）符合、记录、预防、实施、改进（B）符合、文件、实施、保持、改进

（C）纠正、预防、控制、改进、保持（D）纠正、文件、控制、实施、保持

117.为进行某项活动或过程所规定的途径称为（　D　）。

（A）产品（B）质量（C）过程（D）程序

118.组织对供方的评价活动，其性质属（　B　）。

（A）第一方审核（B）第二方审核（C）第三方审核（D）管理评审

119.HSE管理体系内容中不包括（　D　）。

（A）健康（B）