泥岩砂岩物理参数之欧阳德创编.docx
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泥岩砂岩物理参数之欧阳德创编
时间:
2021.03.07
创作:
欧阳德
中铁二院
工程集团有限责任公司
三峡库区地灾防治顾问部文件
中铁二院三峡顾问咨发〔2007〕31号
关于重庆市三峡库区三期地质灾害防治项目
万州区徐家坝危岩带(治理总表序号:
217)初步设计阶段
勘查报告的咨询评估报告
重庆市国土资源和房屋管理局:
根据重庆市三峡地防办委托,中铁二院工程集团有限责任公司三峡库区地灾防治顾问部组织专家于2007年6月15日,在鸿都大酒店十七楼三会议室,对重庆市地勘局南江水文地质工程地质队提交的《万州区徐家坝危岩带(治理总表序号217)初步设计阶段勘查报告》(简称《勘查报告》)进行了审查,参加会议的单位有万州区地质灾害整治中心、重庆时乐浦地质灾害防治咨询设计事务所、重庆市地勘局南江水文地质工程地质队。
审查期间,听取了《勘查报告》编制单位的情况汇报,同与会人员交换意见。
经认真研究,现将《勘查报告》的咨询评估意见报告如下:
一、基本情况
(一)危岩基本情况
徐家坝危岩位于重庆市万州鱼泉产业集团有限公司厂区南及西南侧,地处长江左岸一级支流龙宝河左岸台阶状(或方山)丘陵陡崖一带,行政区划属于万州主城龙宝区。
地理坐标介于X=3412990~36536255m、Y=3412533~36537288m范围。
危岩为侏罗系中统沙溪庙组巨厚层状砂岩陡崖,呈东西向分布,长900m,高5.5~25m,由14个危岩体组成,总体积21660m3,为大型危岩带。
危岩带临空面近于直立,所处势能较高,其高度以大于15m为主,多数属中位危岩。
危岩带斜坡脚高程在187~195.52m,危岩底高程在207~220m,危岩顶面高程在223.31~239.50m。
(二)可研阶段批复意见
2005年8月中国国际工程咨询公司对可研勘查与设计报告进行评估,同年10月出具了评估报告,评估意见认为:
1、意见
(1)、危岩带各危岩体均已形成卸荷裂隙,顶部影响范围内的建筑物及地面普遍出现了变形裂缝,W1危岩体2003年已发生崩塌灾害,危岩失稳危及移民迁建企业和居民安全,进行防治是必要的。
(2)、危岩带总体防治方案经技术经济比较,采用方案基本合适,分项工程设计基本合理可行。
2、建议
(1)、危岩带中可能发生崩塌的危岩体均独立存在或连成一小段,初设阶段应划分为单体或小段,在《勘查报告》提出的危岩影响范内分别统计危及人数和可能造成的经济损失,并据此分别确定其防治等级,优化工程设计。
(2)、编制工程初步设计方案时,应针对W1~W12每个危岩体提出具体工程措施。
(三)本阶段完成主要工作量
详见表一。
勘查实际完成工作量表
表一
项目名称
设计工作量
实际完成工作量
测量
(修测)
地形图(1:
500)
0.3km2
0.3km2
剖面(Km/条)
1.3/16条(1:
200)
1.297/16条(1:
200)
勘探点定位(点)
11(其中钻孔3个、探槽8个)
11(其中钻孔3个、探槽8个)
地质观测点定位(点)
20
25
危岩点定位(点)
14
14
E级GPS测量(点)
7.5
7.5
二级导线测量(km)
6.0
4.32
四等水准测量(km)
6
6
图根点测量(点)
30
30
地质测绘
地面测绘(km2)
0.3(1:
500)
0.3(1:
500)
工程地质剖面测绘(km)
1.3/16条
1.3/16条
各类地质观测点(点)
20
25
危岩点(点)
14
14
钻探(m/孔)
45m/3孔
46.02m/3孔
取样
水样(组)
水样4组
水样4组
槽探(方/条)
272.7/8
338.252/8
二、防治工程建设的必要性和紧迫性
勘查区危岩所处陡崖高,裂隙、岩腔稳定性不断下降,一旦危岩失稳,影响已迁移民及移民企业安全,危害总人数为4318人,政治影响很大,可能经济损失为31400万元。
因此对危岩进行治理是必要与紧迫的。
根据《三峡库区三期地质灾害防治工程勘察技术要求》(以下简称《勘察技术要求》)中表2‐4危害程度分级标准,该危岩的危害程度等级为Ⅰ级。
但因危岩发生危害是单体或小段危岩的崩塌或坠落引起,故将危岩的危害程度等级定为Ⅱ级。
评估认为:
1、危岩在久、暴雨及人类工程不当的活动,将使危岩稳定性降低,直接威胁移民企业和移民居住安全。
因此,对其进行工程治理是十分必要和紧迫的。
2、实际完成工作量与勘查设计书审查的工作量基本相符。
3、根据《勘察技术要求》该危岩带地质灾害危害等级确定为Ⅱ级是合适的。
三、危岩区地质环境条件
勘查区位于新华夏系四川沉降带川东褶皱束北东端之万县复向斜北西翼近轴部,北靠铁峰山背斜,南临方斗山背斜,属川东典型的隔挡式分布区。
自白垩纪以来,燕山运动使四川盆地相继抬升,进入新生代以后,受喜玛拉雅运动的影响,四川盆地大面积隆起,长江相继形成,并塑造了四级夷平面和多级阶地。
从早更新世晚期开始,隆起幅度加剧,尤其是全新世期间地壳上升最快,河流强烈下切,形成了高陡的河谷岸坡,并产生了大量的崩滑堆积物。
勘查区地貌单元主要属构造剥蚀切割丘陵河谷地貌,分布于龙宝河和五桥河以北的长江下游大部份区域,为砂岩台状山或方山,河谷斜坡为构造一剥蚀丘陵的一部分,高程在300.00一330.00m以下。
地形受岩性和构造控制,五桥河和龙宝河以北的长江下游地带为侏罗系中统沙溪庙组砂、泥岩,岩层产状为340º∠7º,岩层产状平缓,地形呈台阶状,泥岩剥蚀风化呈缓坡、平台;砂岩呈陡坎、陡崖,成危岩发育地带;河谷斜坡上有崩坡积物及滑坡分布。
勘查区位于高陡的斜坡、陡崖地带,地面排水通畅,地层含水条件差,水文地质条件简单,地下水贫乏,平时大部分陡崖坡面、坡脚未见地下水出露,降雨多通过地表排泄,少量渗入裂隙形成地下水,在陡崖坡面通过裂隙渗出,具有迳流途径短,排泄快的特征。
出露的地层主要有第四系全新统崩坡积层(Q4col+dl)、填土层(Q4ml),和下伏侏罗系中统上沙溪庙组(J2s)砂岩与泥岩互层。
根据《中国地震动参数区划图》(GB18036‐2001)区内地震动峰值加速度为0.05g,抗震设防烈度为Ⅵ度,地震动反应谱特征周期为0.35S,对危岩影响不大。
评估认为:
危岩区地质环境条件论述基本清楚。
但危岩区处在万县复向斜北西翼近轴部附近,未对岩体受构造挤压产生的构造裂隙及其与危岩相关裂隙影响进行简要描述,万县复向斜聚水构造及富水状态应在危岩水文地质条件中作叙述。
四、危岩基本特征
(一)、危岩分布范围、规模及形态
徐家坝危岩在平面上的分布受控于陡崖发育方向,在平面上陡崖发育大致呈一“S”型展布,发育的14处危岩体(段),分部高程在195~225.60m,形态各异,有柱状、块状、长方体状等。
规模大小不一,体积120~3117m3,根据《勘察技术要求》中表2‐2崩塌(危岩体)分类表,危岩均属大型危岩,危岩体顶端距陡崖脚的高度一般小于25m,以中位危岩居多,低位危岩相对较少。
危岩分布范围、规模及形态详见表二、表三。
表二危岩分布范围
编
号
坐标
危岩标高(m)
斜坡倾向(º)
斜坡结构类型
X=
Y=
顶面
底面
W0I
34104.668
5477.038
236.50
223.50
168
切向坡
W02
34233.849
5500.355
233.70
213.70
164
逆向坡
W03
34338.661
5502.304
238.92
227.30
168
切向坡
W04
34432.155
5472.953
242.20
226.20
65
切向坡
W05
34423.554
5519.638
233.70
212.70
80
切向坡
W06
34460.538
5579.894
223.60
213.60
170
切向坡
W07
34460.538
5579.894
228.40
206.40
156
切向坡
W08
34514.355
5598.473
218.20
200.20
160
切向坡
W09
34523.349
5607.304
225.70
206.20
160
逆向坡
W10
34551.501
5615.173
223.30
195.80
160
逆向坡
W11
34570.191
5621.792
223.80
195.80
160
切向坡
W12
34579.380
5623.282
225.88
215.88
180
切向坡
W13
34594.550
5624.081
225.75
216.25
180
切向坡
W14
34609.500
5622.325
225.15
219.25
180
切向坡
注:
W5危岩分为W5‐1、W5‐2、W5‐3、W5‐4、W5‐5计5个小块体危岩。
表三危岩规模及形态
编
号
近似
形态
规模
后壁倾
向(º)
后壁倾
角(º)
长(m)
宽(m)
高(m)
体积(m3)
W01
块状体
32.15
1.0
13.0
591
156
78
W02
块状体
24.44
4.56
20.0
1765
172
60
W03
块状体
13.45
11.26
11.6
1200
164
77
W04
块状体
12.5
3.0
16.0
600
70
78
W5‐1
块状体
9.42
8.76
13.5
1114.00
86
60
W5‐2
块状体
8.6
8.76
14.5
1092
86
60
W5‐3
块状体
7.48
8.76
13.0
852
86
60
W5‐4
块状体
2.76
8.76
15.0
363
86
60
W5‐5
块状体
3,58
8.76
14.0
439
86
60
W06
块状体
22.85
4.4
10.0
935
178
70
W07
块状体
28.18
5.5
22.0
3117
164
76
W08
块状体
14.0
5.0
18.0
1200
160
75
W09
长条块体
28.0
8.0
8.0
1792
160
75
W10
长条块体
25.0
10.0
17.5
4650
160
75
W11
楔体状
21.0
4.0
8.0
672
170
65
W12
块状体
6.5
5.0
10.0
302
156
78
W13
楔体状
10.3
5.6
9.5
270
180
67
W14
块状体
6.5
3.3
6.0
120
180
69
(二)、危岩结构特征
危岩体发育在近于水平层状结构砂岩陡崖上,陡崖倾向从90~168º,陡崖高10~33m,危岩主塌方向与陡崖倾向基本一致,最大切割深度18m,最大张裂缝宽1300mm,裂面弯曲、粗糙,详见表四。
表四危岩结构特征
编
号
后壁裂
隙产状
侧壁裂
隙产状
切割深度(m)
张开度(mm)
裂隙间距(m)
裂面形态
裂面粗糙度
W0I
156º∠78º
240º∠65º
7.4
3‐20
1.5‐2
弯曲
粗糙
W02
172º∠60º
133º∠88º
16.0
1‐240
1‐4
平直
较光滑
W03
164º∠77º
256º∠76º
10.0
3‐300
2.0
弯曲
粗糙
W04
70º∠78º
150º∠78º
15.0
3‐300
1.5‐2
弯曲
粗糙
W05
86º∠60º
160º∠74º
18.0
30‐80
1.5
弯曲
粗糙
W06
178º∠70º
160º∠81º
8.4
30‐70
2.0
弯曲
粗糙
W07
164º∠76º
254º∠74º
14.0
20‐70
1.5‐2
弯曲
粗糙
W08
160º∠75º
265º∠82º
14.0
3‐50
1.5‐2
弯曲
粗糙
W09
160º∠75º
260º∠80º
17.4
5‐30
1‐3.0
弯曲
粗糙
W10
160º∠75º
260º∠85º
14.6
3‐20
1.5‐2
弯曲
粗糙
W11
170º∠65º
260º∠75º
14.0
3‐40
1‐2.0
弯曲
粗糙
W12
156º∠78º
240º∠65º
10.0
3‐20
2.5
弯曲
粗糙
W13
180º∠67º
270º∠84º
7.0
20
1.5
弯曲
粗糙
W14
180º∠69º
267º∠78º
6.0
3‐50
4.0
弯曲
粗糙
(三)、危岩区岩石物理力学性质
《勘查报告》指出:
前期勘查对本场地取样试验能满足本次勘查精度要求,试验数据利用可研阶段勘查试验数据进行统计计算,其中砂岩4组、泥岩4组。
岩样试验项目为:
密度、天然和饱和单轴抗压强度、三轴剪、抗拉、弹摸、泊松比。
根据试验相关值确定岩石与岩体物理力学参数如下:
1、砂、泥岩物理力学参数
砂岩:
中风化砂岩天然重度25.3kN/m3,饱和重度25.6kN/m3,岩石天然抗压强度标准值44.95Mpa,饱和抗压强度标准值35.75Mpa,抗拉强度标准值1.954Mpa,内聚力4.62MPa,内摩擦角44.94°,变形模量标准值4126.41Mpa,弹性模量标准值4532.68Mpa,泊松比0.183;岩体天然抗压强度标准值30.12Mpa,饱和抗压强度标准值23.95Mpa,抗拉强度标准值781.6Kpa,内摩擦角33.70°,内聚力924.0kPa,变形模量3094.8Mpa,弹性模量3399.5Mpa,泊松比0.183。
泥岩:
强风化泥岩天然重度24.18kN/m3,饱和重度24.35kN/m3,岩石天然抗压强度标准值4.408Mpa,饱和抗压强度标准值3.11Mpa,抗拉强度标准值276Kpa,抗剪强度标准值563kPa,内摩擦角34.29°,变形模量标准值436.64Mpa,弹性模量标准值587.18Mpa,泊松比0.232;岩体天然抗压强度标准值1.45Mpa,饱和抗压强度标准值0.98Mpa,抗拉强度标准值112Kpa,内摩擦角25.72°,内聚力112.60Kpa,变形模量305.65Mpa,弹性模量411.03Mpa,泊松比0.232。
中等风化砂岩岩石地基承载力标准值26812.5Kpa,强风化砂岩岩石地基承载力标准值450Kpa(经验值);
中等风化泥岩岩石地基承载力标准值2332.5Kpa。
强风化泥岩岩石地基承载力标准值350Kpa(经验值);
2、危岩体结构面抗剪强度指标采用值详见表五;
表五危岩结构面抗剪强度
编
号
状态
结构面抗剪强度
岩体抗剪强度
C(KPa)
Φ(º)
C(KPa)
Φ(º)
W01
天然
924
44.94
饱和
665
43.95
W02
天然
25
18
924
44.94
饱和
20
12
665
43.95
W03
天然
60
26
924
44.94
饱和
60
15
665
43.95
W04
天然
72
24
924
44.94
饱和
35
20
665
43.95
W05
天然
924
44.94
饱和
665
43.95
W06
天然
60
24
924
44.94
饱和
50
19
665
43.95
W07
天然
60
24
924
44.94
饱和
30
18
665
43.95
W08
天然
924
44.94
饱和
665
43.95
W09
天然
924
44.94
饱和
665
43.95
W10
天然
924
44.94
饱和
665
43.95
W11
天然
924
44.94
饱和
665
43.95
W12
天然
924
44.94
饱和
665
43.95
W13
天然
924
44.94
饱和
665
43.95
W14
天然
50
18
924
44.94
饱和
40
16
665
43.95
3)、砂岩与锚固体之间的粘结强度500Kpa,泥岩与锚固体之间的粘结强度250Kpa。
4)、砂岩水平抗力系数K取350MN/m3,泥岩水平抗力系数K取178MN/m3。
评估认为:
对危岩的分布范围、规模,每块危岩的大小、形态及危岩的结构特征论述基本清楚。
危岩区岩石物理力学性质试验项目齐全。
但试验组数及参加统计分析的岩石性质指标数组偏少。
五、危岩破坏方式及稳定性评价
(一)、危岩破坏方式及稳定性评价
《勘查报告》指出:
危岩体共计14处,其中滑移式破坏的危岩有3处,倾倒式破坏的危岩有1处,坠落式破坏的危岩有5处,滑移+坠落式破坏的危岩有2处,滑移+倾倒式破坏的危岩有2处,坠落+倾倒式破坏的危岩有1处。
其变形破坏方式及稳定性评价详见表六。
表六危岩破坏方式及稳定性评价
编
号
破坏
方式
预测崩塌方向
稳定
系数
稳定性
评价
危害对象
整治方
式建议
W0I
坠落
168º
1.367
基本稳定
顶部鱼泉公司魔芋厂
封闭裂隙+锚固+支撑
W02
滑移
164º
1.288
基本稳定
顶部鱼泉公司魔芋厂
支撑+锚固+封填岩腔
W03
滑移
168º
1.249
基本稳定
阳光电子公司、综合饲料厂及下部农技站等
锚固
W04
倾倒
65º
1.091
欠稳定
下部植保站及附属设施等
锚固+支撑
W05
滑移+坠落
73-85º
0.363
不稳定
顶部酱油厂、家具厂及附属设施
锚固+支撑
W06
滑移+坠落
168º
1.019
欠稳定
阳光电子公司、民房及公路等
锚固+支撑
W07
滑移+倾倒
168º
1.183
基本稳定
顶部鱼泉公司及附属设施等
锚固+支撑
W08
坠落
160º
1.183
基本稳定
顶部鱼泉公司、魔芋厂及附属设施
锚固
W09
坠落
160º
1.155
欠稳定
顶部鱼泉公司、下部污水处理站
锚固+支撑
W10
坠落
160º
1.134
欠稳定
顶部鱼泉公司、下部污水处理站
锚固+支撑+封填岩腔
W11
坠落+倾倒
160º
1.392
基本稳定
顶部鱼泉公司、下部污水处理站
锚固+支撑
W12
坠落
180º
1.030
欠稳定
顶部鱼泉公司、下部污水处理站
锚固+支撑
W13
滑移
180º
1.144
欠稳定
顶部鱼泉公司
锚固+支撑
W14
滑移+倾倒
180º
9.040
稳定
顶部鱼泉公司
锚固+支撑
W12
坠落
180º
1.030
欠稳定
顶部鱼泉公司、下部污水处理站
锚固+支撑
W13
滑移
180º
1.144
欠稳定
顶部鱼泉公司
锚固+支撑
W14
滑移+倾倒
180º
9.040
稳定
顶部鱼泉公司
锚固+支撑
(二)、危岩发展变化趋势及危害性预测
《勘查报告》指出:
从危岩所处陡崖位置、变形特征及控制危岩稳定性的裂隙、岩腔发展情况来看,基座岩腔由于差异风化严重,岩腔不断加深,危岩下部失去支撑,危岩体在自重的作用下,加之后壁裂隙水压力、楔劈作用,使裂隙不断的加宽加深,最终导致危岩产生崩塌。
通过危岩体的野外现状调查及室内稳定性分析,危岩体的稳定性在不断下降,危险性在日趋加大。
勘查区危岩体总体向不利稳定的方向发展。
由于阳光电子公司及鱼泉产业(集团)有限公司厂房等设施均在陡崖边缘附近,绝大部分房屋均处在陡崖卸荷裂隙宽度之内,危岩体发生崩塌光电子公司或鱼泉产业(集团)有限公司直接受害。
危岩崩塌还将使陡崖下的企事业单位及居民受其害。
由于崩塌后的危岩体将顺着斜坡坡面滚动的距离大,根据崩塌堆积体的调查,崩塌后多直接滚动到山下,危岩滚动的最远距离达400m。
危害范围大,危害企事业单位多,预计影响范围内的总人数为8258人的人身财产安全受到威胁。
若遇暴雨、久雨或不当的人类活动,易引起危岩崩塌。
因此对危岩进行治理是十分必要与紧迫的。
评估认为:
《勘查报告》对危岩破坏方式判断基本恰当,计算工况设置合理,稳定性计算结果与危岩现状基本相符,危岩发展变化趋势及危害性预测基本恰当。
六、治理方案建议
①支撑:
当危岩下部发育有较大高度的岩腔,危岩体积大,对岩腔顶部危岩建议采用支撑措施。
②封闭:
对于危岩体下软弱基座由于差异风化形成的泥岩岩腔采取充填、封闭处理,对危岩体稳定不利的裂隙采取水泥浆灌浆封闭处理措施。
③悬岩清除、嵌补:
对危岩体上部的悬岩、探头石采取清除措施,对中部崩塌残留的孤石,采取先清除后嵌补的措施。
④锚固:
对位于坡顶,体积大,不可采取清除措施的危岩体,建议采取锚固措施,锚固段深度应进入卸荷带。
⑤做好陡崖顶部卸荷带范围的地表雨水、污水的排放工作,修筑截排水沟,不可乱排乱放,避免地表水长期对陡崖浸润、冲蚀而对危岩稳定性造成不利影响。
危岩在治理过程中应注意对坡下建筑物的安全防护措施,特别是对体积较大的、已与母岩完全脱离、落差高度较大,建议采取清除措施的危岩体,一定要作好足够的安全防护后方可清除。
在危岩治理过程中和治理后均应进行专门的监测工作。
评估认为:
《勘查报告》对各危岩体建议整治措施较详细,可供设计参考。
危岩治理过程中及治理后均应进行监测工作。
七、防治工程部位工程地质条件
评估认为:
《勘查报告》无单独章节论述防治工程部位的工程地质条件,但《勘查报告》已基本查明防治工程部位的工程地质条件,提供了防治工程设计所需的各类图件,砂、泥岩岩体参数及相关说明,能满足初步设计需要。
八、天然建筑材料
万州区所有建筑用砂,包括天生城、二蹬坪危岩治理用砂,均由外地通过航运调运到万州。
目前大量砂料都来自于万州红花地港口,故徐家坝的危岩治理也建议采用红花地港口的航运砂。
建议在施工前将砂的品质取样进行检验,如颗粒分析、矿物成份、含量等,以达规范及设计有关要求。
红花地港至徐家坝危岩区运距1.5km左右。
评估认为:
《勘查报告》对天然建筑材料市场来源的砂及要求作了叙述,工程中还需要部分片石及卵石未作说明。
九、意见及建议
1、14块危岩体,现阶段处于基本稳定或欠稳定状态占绝大部分,但危岩体的稳定性还将受到遇暴雨或久雨及不当人类活动的影响,目前已有厂房受卸荷裂隙影响导致地面及墙体开裂,因此对危岩体进行治理是必要的。
2、危岩区及防治工程部位的地质条件基本查明,对各危岩体建议整治措施可供设计参考,《勘查报告》基本能满足防治工程初步设计的需要。
附件:
评估人员名单
二00七年十月七