Rsk2Ud（2D-1）0Vmdt-Vm（1-17）
Ti
其中Ti为积分器积分时间常数，当取积分时间常数为开关周期的一半，即Ti=T^2时，式（1-17）成立。
由式（1-15）和式（1-17）可得到系统的控制方程如下：
1DTs
Rsis二Rsk1Us0VmdtVm（1-18）
Ti
因此，逆变器并网工作时，只需一个电流环就能满足控制方程式
（1-18），使逆变器输出正弦电流与电网电压严格保持一致，达到单位功率因数并网。
1.4.2并网电流纹波分析
流入电网电流的纹波大小直接影响回送电网功率的质量。
纹波越小，高次谐波的污染越小，馈送电能的质量越高；反之，谐波污染越大，馈送
电能的质量越差。
因此系统设计应该尽量减小并网电流纹波的大小。
由于
流入电网的电流就是流经电感L的电流，所以讨论纹波的大小就是研究电感L上电流的纹波大小。
加在逆变器输出滤波电感两端的瞬时电压uL产生
的电流角称为纹波电流，在逆变器并网控制中，要求输出的纹波电流在一定的范围之内。
假设US为电网电压有效值。
下面将推导出本文所研究的基于定频积分的逆变器并网控制的并网电流纹波表达式
从逆变器并网的动态过程来分析，有：
（1-19）
uL二Ud-2USsin，t=L-
■：
t
其中：
t是PWM脉宽的瞬时值，是按正弦规律变化的非线性量。
设fs
为开关频率，根据式（1-12）有:
（1-20）
（1-21）
A£uSsin^t+Ud
t
2Udfs
将式（1-20）带入式（1-19），变形得:
jU；_2uSsin2t
一2UdLfs
由式（1-21）可以看出，i与L、fs及Ud的选择有关，L、fs越大，角越小，Ud越大，i越大。
对式（1-21）求导，可得：
（1-22）
d（：
i）_2U；sintcost
dtUdLfs
由于逆变器输出并网电流与电网电压同频同相，因此由式（1-22）可见,
在电网电压的峰值点，也就是并网电流的峰值点，有cos3=0.
dCi）/dt=0,且根据单变量函数的极值定理可以判断出该点为极小值点，纹波电流在该点取最小值；在电网电压的过零点，也就是并网电流的过零点，有sin®=0，dCi）/dt=0，且根据单变量函数的极值定理可以判断出
该点为极大值点，纹波电流在该点取最大值。
本章后面的仿真结果以及第五章的实验结果都证明了这一点。
燕山大学工学硕士学位论文
1.4.3
电感L、直流电压Ud的选择
在并网工作模式下，逆变器输出的并网电流与电网电压同频、同相，电感量的大小影响电流的变化速度。
电感L越小，输出电流is变化越快;
电感L越大，输出电流is变化越慢。
假设Is为稳态时系统的并网输出电流有效值，根据下述两个条件确定电感量L的选择范围。
（1）为了保证流入电网的电流is的相位、频率能够迅速的跟踪电网电压Us,必须使系统的动态响应足够快，也即电流跟踪的速度必须要大于期望
输出电流变化率的最大值。
因此L也就不能太大，于是有下式:
（1-23）
（1-24）
Ud_一2Ussin，t
L
从而有:
■22
Ud-2Us
2ls，
（2）虽然减小L可以提高系统的动态响应，但同时也会增加输入电网电流的脉动，从式（1-21）可以看出L越小，并网电流的纹波越大，增大了系统的损耗，因此电感量L不能取的太小。
假设允许的最大纹波电流为并网
电流有效值的10%,贝U由式（1-21）得:
又因为并网输出电流在电网电压过零点纹波达到最大值，因此有:
（1-26）
Ud2
2UdIsfs10%
式（1-24）和式（1-26）规定了L的取值范围。
当开关频率fs确定后，L的选择与Ud之间存在了相互制约关系，在实际应用中需要折中进行考虑。
1.5独立工作原理分析
本文研究的逆变器并网控制系统具有多种功能。
既可以控制系统工作于并网，又可以控制系统独立带载工作。
逆变器独立运行时，只需在并网
运行控制系统的基础上增加一个电压外环，控制逆变器输出电压即可。
与逆变器并网工作时相比，基于定频积分电流环的控制参数不变，系统的检测量不变，仍是逆变器输出端电压和电感上流过的电流。
增加的电压外环采用PI调节器。
独立运行控制框图如图1-3所示。
当系统达到稳定时，逆
变器输出电压达到参考电压。
图1-3
独立运行控制框图
Fig.1-3Blockdiagramofstand-aloneworkmode
1.6并网控制系统仿真实验研究
为了验证本文所提出的基于定频积分的逆变器并网/独立控制系统原
理的正确性和控制方法的可行性，对控制系统进行了仿真实验研究。
系统仿真实验采用目前国内广泛使用的PSpice14.0。
1.6.1并网工作模式仿真实验研究
基于上述推导出的控制方程式（1-18），进行了并网系统的PSpice仿真试验。
实现式（1-18）的电路原理图如图1-4所示。
整个控制器由积分器，D触发器，比较器及时钟组成，其中D触发器的时钟信号周期等于逆变器开关周期，积分器的积分时间常数为开关周期的一半，也即满足RC可=TS/2。
逆变器并网系统中，逆变器直流输入侧的电压必须大于电网电压峰值，直流侧的能量才有可能馈送至电网侧。
因此，在此先假设直流侧电压Ud
为180V,高于交流电网电压峰值156V（有效值110V）。
逆变器正式开始
—Dtnoc
—OunoosQmArsvsdArcennoc^alLyTOTruucinoinum^sRT42.ai路电真仿统系网并的制控分积频定于基42图
_nT-1Ms
工作前，桥臂的四个开关管均处于反向电压阻断状态，其输出端可以直接连至电网，而不会引起电网电流回灌。
如图1-5所示为并网系统中定频积分控制的控制逻辑流程图。
图1-5定频积分控制整体流程
Fig.1-5FlowchartofUCIcontrol
基于定频积分的并网电流控制过程简述如下：
当逆变器连接至电网之后，一开始逆变桥上的开关管均处于关断状态，电感上的电流is为零，而此时检测到的电网电压值不为零，也就是并网电流的参考量不为零，当D
触发器的时钟信号到来时，积分器开始积分，逆变桥开始正向导通，电感电流is开始增大，积分器的输出值不断增大，当电网电压、逆变器输出电感电流的采样值和积分器输出电压值满足控制方程式（1-18）时，比较器输
出翻转，逆变桥正向桥关断，负向桥导通，同时积分器复位，等待下一周期重新积分，控制器完成一个开关周期的控制。
图1-6所示为控制系统时钟信号、定频积分控制信号以及各开关驱动信号的仿真实验波形。
图1-7所示为基于定频积分的逆变器并网控制的输出并网电流和电网电压的仿真波形
I（L）*2V（Us:
+,Us:
-）
图1-7电网电压与并■网电流仿真波形
Fig.1-7Simulationwaveformsofgridvoltageandoutputgridcurrent
仿真结果表明运用定频积分控制能控制输出电流跟踪电网电压，实现了逆变器输出电流和电网电压的同频率、同相位，达到单位功率因数并网。
图1-8所示为输出电流ls=11A，输出滤波电感L和直流侧电压Ud取
不同值时的并网输出电流波形。
直流电压Ud=1Tmy，电感L=2mH
（c）DirectvoltageUd=240V,inductaneeL=4.6mH
图1-8不同情况下并网输出电流仿真波形
Fig.1-8Simulationwaveformsofgridcurrentunderdifferentsituation
对比图1-8的仿真结果（a）、（b）可以看出，电感L越大，并网电流is纹
波越小；对比仿真结果（a）、（c）可以看出，直流侧电压Ud越大，并网电流iS纹波越大。
另外，从图1-8（a）、（b）、（c）三个仿真结果都可以看出，在并网电流过零点处电流纹波最大，电流峰值点处纹波最小。
验证了本章1.4节
的理论分析结果。
本文中，逆变器并网输出正弦电流的大小由、k2来决定，见式（1-13）。
因此并网电流的大小可以通过调节电网电压采样系数和直流积分量Vm大
小来决定。
图1-9所示为Vm通过直流电压采样方式给定时，直流侧电压Ud突变
情况下的输出并网电流仿真波形。
_V（Ud1:
+,0）l（L）*6
图1-9采样获得Vm时直流侧电压突增情况下并网输出电流仿真波形
Fig.1-9SimulationwaveformsofgridcurrentwithsamplingVm
whenDCvoltageincreases
当k1、k2选定时，若直流积分量Vm由逆变器直流侧电压采样而来，则当直流侧电压波动时，如图1-9所示在仿真时间t=25ms，直流侧输入电压从180V突增至250V时，逆变器输出的并网电流基本保持不变，只是因为直流侧电压的增大使得并网电流纹波变大，此时该并网逆变器具有单周控制的快速抑制输入信号扰动的特点。
图1-10所示为Vm通过恒值给定方式给定时，直流侧电压ud突变情况
下的输出并网电流仿真波形。
当k1、k2选定时，若直流积分量Vm为一个直接给定与直流侧额定电压
相关的常量，而非直接采样得到时，直流侧电压的波动将不会改变直流积分量大小。
此时，若实际工作中逆变器直流侧电压Ud降低，而控制系统中直流积分量Vm不变，则相当于增大了k2，则逆变器输出正弦电流会自动减小；反之，当逆变器直流侧电压Ud升高时，则相当于减小了k2，逆变器输出正弦电流增大。
同样令仿真时间t=25ms时，直流侧输入电压从200V突减至180V，在t=55ms时，直流侧输入电压从180V突增至250V，从仿真结果可以看到，系统具有根据输入电压大小自动调节输出并网电流的能力，达到最大限度的利用直流侧可再生新能源提供的电能。
因此并网控制时采用常量进行积分更有利于优化系统性能。
Fig.1-10SimulationwaveformsofgridcurrentwithconstantVm
whenDCvoltageincreases
图1-11和图1-12所示为电网电压突降时电网电压和逆变器输出并网电流仿真实验波形。
2〒ime
图1-11电网电压突降时并网输出电流仿真波形
Fig.1-11Simulationwaveformsofgridcurrentwhengridvoltagedrops
逆变器并网工作时，若电网出现故障，如电网发生接地短路，断路器跳闸，故障线路被电网自动切除，并网逆变电源处在被切除线路段时，则发生了孤岛现象，此时，若逆变器输出端电网电压突降，由图1-11和图
1-12所示仿真结果可以看出：
基于定频积分的并网系统也能自动依据电网电压减小输出电流，抑止电网对逆变器的冲击电流，从而减小电网故障时的孤岛问题等对逆变器造成的危害。
V（C14:
2,C14:
1）l（L）*2
图1-12电网电压突降为零时并网输出电流仿真波形
Fig.1-12Simulationwaveformsofgridcurrentwhengridvoltagedropstozero
基于控制系统的该特点，毋需使用复杂的孤岛保护策略，只需在控制软件中加入简单的过/低电压、过/低频率孤岛保护方案，该逆变器并网系统便可具有良好的孤岛保护功能。
1.6.2独立工作模式仿真实验研究
图1-13为基于定频积分的逆变器独立工作模式时的仿真电路图。
与逆
变器并网工作模式时相比，独立工作模式下，定频积分控制器的参数完全和并网工作时保持一致，电感电流的反馈系数和逆变器输出端电压的采样系数也完全和并网工作情况下参数一致。
不同之处主要有以下三点：
（1）直流积分量Vm的给出采用直接采样直流侧电压。
（2）逆变器输出端电压的采样值要经过PI调节器处理才能作为定频积
分控制的控制信号。
（3）需要一个正弦波发生器作为逆变器输出电压的给定。
^^Ktvsennra^anflrsfottuoticnolLoru31dp路电真仿作工立独器变逆¥2图
■r
AST
ErMo:
图1-14为逆变器独立工作状态下的输出电压电流仿真波形。
仿真结果
表明并网控制下的定频积分控制器应用在独立工作模式时，也可以保证逆变器正常工作。
Fig.1-14Waveformsforoutputvoltageandcurrentinstand-alonemode
图1-15所示为直流侧电压波动时，逆变器独立工作的输出电压仿真波形。
在仿真时间t=25ms时，直流侧电压从180V突增至130V，从仿真结果可以看到逆变器输出响应速度快，具有很好的抗扰动性。
V（Vin:
+,0）V（R16:
2,R16:
1）
图1-15直流侧电压突增输出电压仿真波形
Fig.1-15SimulationwaveformsofoutputvoltagewhenDCvoltageincreases
1.7本章小结
本章设计了一种基于定频积分控制的多功能逆变器并网控制系统，推
导出了新型控制方法的控制方程，论证了逆变器并网系统直流侧电压U
输出滤波电感L和并网输出电流纹波的相互关系。
仿真结果表明：
基于定频积分控制的逆变器并网控制器可以快速调节输出跟踪直流侧给定，能控制逆变器系统在并网工作时以单位功率因数并网送电，并具有一定的孤岛保护能力；在独立工作时能控制逆变器输出具有良好的抗扰动性。
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