植筋加固方案DOC.docx

植筋加固方案DOC.docx

《植筋加固方案DOC.docx》由会员分享，可在线阅读，更多相关《植筋加固方案DOC.docx（41页珍藏版）》请在冰豆网上搜索。

植筋加固方案DOC

成都XXXXXXXXX南区局部改造工程

施

工

方

案

成都XXXXXXXXXX加固工程有限公司

2012年12月28日

第一章：

编制依据

第二章：

工程概况

第三章：

施工部署

第四章：

施工准备

第一节：

技术准备

第五章：

施工工艺流程

第一节：

水钻机械钻孔静力切割工程

第二节：

支撑回顶工程

第二节：

拆除挡土桩工程

第三节：

化学植筋工程

第六章：

质量、安全、进度和文明施工措施保证

第一章　编制依据

一、主要法规

类别

名称

编号

国家

中华人民共和国建筑法

建筑工程质量管理条例

行业

建设工程施工现场管理规定

建设工程施工现场安全防护标准

建设工程施工现场保卫消防标准

建设工程施工现场环境保护标准

建设工程施工现场环卫卫生标准

企业

质量、环境、职业健康安全管理手册、程序文件

作业指导书

二、主要规范、规程

1《混凝土结构加固设计规范》GB50367－2006

2《混凝土结构加固改造构造图》06SG311-1

4《混凝土结构加固技术规范》（CECS25：

90）

5《混凝土结构后锚固技术规程》（JGJ145-2004）

6《建筑工程施工现场供用电安全规范》（GB50194-93）

7《建筑机械使用安全技术规程》（JGJ33-86）

8《建筑现场临时用电安全技术规程》（JGJ46-88）

9《建筑施工高处作业安全技术规程》（JGJ80-91）

三、施工图、补充文件

1业主提供加固设计图纸；与本工程有关的各种有效版本规范、规程、图集及文件。

2总包单位编制的施工现场文明安全管理规定。

第二章　工程概况

一、工程基本信息

本工程为成都XXXXXXXXXXA区工程，位于成都市温江区光华大道三段。

基础类型：

筏板基础（地下三层）结构形式：

框剪结构。

因一期4#汽车坡道设计变更，拟在原结构南侧A交1-1~1-6轴挡土墙外增加4#汽车坡道结构。

需对原结构A交1-1~1-6轴挡土墙进行局部拆除，拆除后与新增结构相连。

（后附新增坡道平面示意图1）

涉及改造内容：

1拆除A交1-1~1-6轴间挡土墙，拆除高度地下室顶板~-8.850m。

2拆除A交1-1~1-2轴以南挡土桩及桩间支护、冠梁，拆除高度0.000~-3.650（其中3根），其余桩体拆除高度0.000~-8.850；拆除A交1-2~1-6轴以南挡土桩，拆除高度0.000~-8.850。

总共拆除13根挡土桩，桩间支护及冠梁36米。

新增坡道平面示意图1

第三章施工总部署

第一节　规划原则

根据本工程的特点，本方案旨在指导该工程改造拆除、植筋施工。

顺利完成质量、进度、投资三大项目控制。

第二节　施工组织部署

我公司拟成立了领导小组，组织和协调此工程的施工管理。

选派具有丰富施工经验的管理员及实力强的施工班子，全面配合建设单位负责工程的质量、工期、安全文明施工等，保证达到预期的管理目标。

项目经理部分三级进行管理，即监督管理层、作业管理层、作业层，项目经理部下设：

工程部、质量安全部、技术部、物质设备部、办公室等职能部门，形成以项目经理负责制为核心，以项目合同管理和进度、质量、成本控制与安全保证为主要内容，以科学系统管理和先进技术为手段的项目管理机制。

重点部位施工部署：

1、剪力墙拆除：

因将1-1~1-6轴挡土墙拆除至-8.850（负二层结构梁下口）后，挡土墙以内的顶板、梁无支座支撑，故此需要将该部位梁板进行回顶，回顶体系从负三层（底板）-15.600mm至地下室顶板，回顶范围为主梁支座横竖向一跨内梁板。

附：

具体位置如下图：

2、梁板拆除：

因将1-2~1-3/A~B轴间范围内原地下室一道弧形梁变成直梁，因此需要将该弧形梁及周围板打掉，顶板需打掉的梁板屏平面面积月40m平米，具体位置如下：

拆除方式：

因本剪力墙工程拆除除受场地环境、损坏相邻结构、安全法律法规、拆除构件特征影响，本工程剪力墙、梁板拆除拟采用水钻机械静力切割法拆除。

梁头接头范围处采用电搞进行人工破除，钢筋保留。

3、植筋：

新旧结构连接采用植筋连接。

第三节　工程管理目标

一、工期目标：

根据本工程特点及我公司的施工经验和实力，承诺：

在满足：

施工图纸有效齐全、施工方案审批完毕；提供金装修拆除完成的工作面的条件下，施工工期为日历时作为合同工期。

二、工期承诺：

在无人力不可抗拒因素影响下，我们承诺：

全部工程质量达到施工质量验收标准的基础上，全部工程在向业主的承诺的工期竣工。

三、安全目标：

确保整个施工过程中重大伤亡事故为零，火灾事故为零，安全达标率100%。

施工不扰民、周边关系和谐、环境无污染、周边管线和建筑物得到有效保护；施工危险源和安全隐患得到排除，安全生产和文明施工措施落实到位；

四、环保目标：

合格。

五、企业宗旨：

勤奋、进取、严管、服务。

六、合理选择材料、优化施工计划；合理安排施工工序，采用科学、先进的施工方法。

改进工艺，提高效率来满足合同中规定的安全、质量和进度要求。

加强进度控制，优化施工工艺，协调好屹工序之间的交叉施工，加强质量管理的力度，确保总体计划的顺利完成。

细化计划管理，强化动态控制。

在施工中立足于保证控制点按期实现，对所出现的各种情况及时采取应变措施，不断跟踪以调整施工进度计划。

第四章施工准备

第一节　施工前期准备

一、为了合理安排工程材料运输，在工程开工前营造一个良好的施工环境，在施工准备期间完成如下工作

1技术准备

1）配备本工程所需的各项质量标准、规范、工艺标准、图集等书籍，并组织各施工组进行岗前技术培训。

2）组织各组进行图纸会审的同时，了解设计要求和应达到的技术条件，提出问题。

并且在施工过程中发现问题，及时反馈给设计、甲方、会同监理共同解决。

3）编制施工组织设计、质量计划、分部分项工程施工方案和施工技术交底，以及施工难点重点细部作法的施工作业指导书情况下，我方对我施工队认真作好施工前的技术交底。

2工程准备

1）我方安排工人工长组成施工组，并明确分工。

2）与建设单位协调解决施工中用水、用电问题。

3）材料、机具准备。

4）编制材料、机具供应计划并及时上报公司，由物资部门负责配备。

准备进场，进场后技术组进行检验，并报监理验收。

5）对常用机具应做到全面检修，易损零件做到配件齐全，进场后材料要有专人看管，设备要有专人维护。

第五章本工程采取的主要施工方法

主要施工方法流程：

第一节：

水钻机械钻孔静力切割工程

因该房屋结构性变更，根据设计变更要求现将原有结构墙体、挡土桩进行拆除，达到坡道连通要求，结合现场工程实际情况，我司拟采用水钻机械钻孔切割法切除该部分墙板。

大型风炮结合人工拆除挡土桩。

水钻机械钻孔切割法是利用混凝土水钻机的高速旋转金刚钻头，对混凝梁、板、墙、柱等构件进行静力切割，达到拆除目的，简称水钻静力拆除。

应用范围：

适用于暖通、消防、通讯等管道安装的钻孔，门窗、楼板、楼梯的开洞切割拆除，以及各种建筑物的改造。

特点：

施工精度高、切口比较平整、无震动、低噪音、无粉尘、安全迅速、对原结构无损伤。

一、施工流程和施工方法

1、施工工艺流程

在施工现场周围拉设施工警戒线和保护成品→定位放线→安装调试水钻机具→水钻切除→切除砼块处理→清理工作面。

2、具体施工工艺及方法

（1）在施工现场周围拉设施工警戒线，由于填充墙砌体尚未完全施工完毕，拆除楼板部位比较空旷，所以在施工前必须用彩条布或安全网在水钻施工面的下方做好安全防护，并派专人看守，使其他人员不得入内。

（3）由甲方配合,按图纸要求准确放线，标出需要切割的位置。

施工前对所有切除部位拆除后为无支座的相连跨搭设满堂结构脚手架对该部位进行支撑回顶。

对该梁板进行支撑卸载，从而有效保证加固效果。

（4）安装调试水钻机具：

由专业水钻机具操作工人施工，根据甲方要求确定孔径大小选择合适的钻头，水钻机具安装调试正常后方可进行施工；在施工过程中，根据混凝土开洞规格选择采用直径为102毫米的钻头，最为安全经济。

工程量计算时按照12钻/M，构件切割综合按周长×12钻/M×钻芯厚度＝切割延米数。

（5）水钻切割具体工艺:

用电钻打出固定螺栓孔→放入膨胀螺栓→安装固定螺杆固定水钻→开始切割水钻，施工时做好环保措施，在钻机施工范围内做好防护，以免施工用水四处流淌，施工完毕及时清理现场的污水；切除砼块处理：

由于作业面离地面六米高，且墙为500mm厚，在切除过程中墙体切除块不得大于650kg，故墙切除砼块不得大于500mm*1000。

200mm厚板在切除过程中切除块不得大于不得大于1100mm*1100。

切除后采用人工取下，转之地面。

（6）渣土清运：

将切割出的砼体清运至施工现场建筑垃圾堆放；

（7）所有混凝土拆除完毕，将四周水钻切割牙口踢平。

需要保留钢筋的梁头的采用小型电搞剔凿；

二、施工注意事项：

1、高空作业时必须系好安全带穿安全穿防滑鞋。

2、在作业过程中必须听从安全员的安全监督禁止违规作业在作业面上必须做好作业面的水平防护。

3、操作人员应穿工作服，戴防护口罩和手套。

4、工作场所应配备必要的灭火器以备救护。

5、质量预控：

（1）、建立严格的质量预控和检查验收制度。

（2）、建立自检、互检、交接检制度，资料表格要签证齐全。

（3）、建立严格的材料检验制度。

不合格材料严禁入场。

（4）、做好技术交底，施工班组、技术员由项目技术负责人交底；各工序操作者由各班组长交底，技术交底内容要有质量标准及操作方法，具有针对性。

技术交底要求有书面签字手续。

（5）、建立详细的施工质量奖罚制度且由项目部指定专人执行。

第二节：

支撑回顶工程

一、本工程支撑回顶工程采用搭设满堂钢管脚手架进行回顶。

上部荷载考虑15KN/㎡=25*0.45（恒载）+3.5（活载）；高度按8.15m考虑；

满堂脚手架负一层搭设参数如下：

一、基本参数

立杆横向间距或排距lb（m）

0.7

立杆纵向间距la（m）

0.7

立杆上端伸出至模板支撑点的长度a（m）

0.1

扣件连接方式

双扣件

扣件抗滑承载力系数

1

立杆步距h（m）

1.4

平台支架计算高度H（m）

8.15

平台底钢管间距离（mm）

200

钢管类型

Φ48×3.5

脚手板自重（kN/m2）

0.3

栏杆自重（kN/m）

0.15

材料堆放最大荷载（kN/m2）

15

施工均布荷载（kN/m2）

2

满堂脚手架负二层搭设参数如下：

一、基本参数

立杆横向间距或排距lb（m）

0.5

立杆纵向间距la（m）

0.5

立杆上端伸出至模板支撑点的长度a（m）

0.1

扣件连接方式

双扣件

扣件抗滑承载力系数

1

立杆步距h（m）

1

平台支架计算高度H（m）

5.1

平台底钢管间距离（mm）

300

钢管类型

Φ48×3.5

脚手板自重（kN/m2）

0.3

栏杆自重（kN/m）

0.15

材料堆放最大荷载（kN/m2）

29

施工均布荷载（kN/m2）

4

满堂脚手架负三层搭设参数如下：

一、基本参数

立杆横向间距或排距lb（m）

0.4

立杆纵向间距la（m）

0.4

立杆上端伸出至模板支撑点的长度a（m）

0.1

扣件连接方式

双扣件

扣件抗滑承载力系数

1

立杆步距h（m）

1

平台支架计算高度H（m）

4

平台底钢管间距离（mm）

200

钢管类型

Φ48×3.5

脚手板自重（kN/m2）

0.3

栏杆自重（kN/m）

0.15

材料堆放最大荷载（kN/m2）

42

施工均布荷载（kN/m2）

9

负一层回顶脚手架计算书

扣件式钢管落地平台的计算依照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）、《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）、《钢结构设计规范》（GB50017-2003）等编制。

支撑高度在4米以上的模板支架被称为扣件式钢管高支撑架，对于高支撑架的计算规范存在重要疏漏，使计算极容易出现不能完全确保安全的计算结果。

本计算书编写还参考了《施工技术》2002.3.《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》一文。

一、参数信息

1.基本参数

立杆横向间距或排距la（m）:

0.70，立杆步距h（m）：

1.40；

立杆纵向间距lb（m）:

0.70，平台支架计算高度H（m）：

8.15；

立杆上端伸出至模板支撑点的长度a（m）:

0.10，平台底钢管间距离（mm）：

200.00；

钢管类型:

Φ48×3.5，扣件连接方式：

双扣件，取扣件抗滑承载力系数:

1.00；

2.荷载参数

脚手板自重（kN/m2）:

0.300；

栏杆自重（kN/m）:

0.150；

材料堆放最大荷载（kN/m2）:

15.000；

施工均布荷载（kN/m2）:

2.000；

3.地基参数

地基土类型:

素填土；地基承载力标准值（kPa）:

120.00；

立杆基础底面面积（m2）:

0.25；地基承载力调整系数:

1.00。

二、纵向支撑钢管计算

纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面几何参数为

截面抵抗矩W=5.08cm3；

截面惯性矩I=12.19cm4；

纵向钢管计算简图

1.荷载的计算

（1）脚手板自重（kN/m）：

q11=0.3×0.2=0.06kN/m；

（2）堆放材料的自重线荷载（kN/m）：

q12=15×0.2=3kN/m；

（3）施工荷载标准值（kN/m）：

p1=2×0.2=0.4kN/m

2.强度验算

依照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）5.2.4规定，纵向支撑钢管按三跨连续梁计算。

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和；

最大弯矩计算公式如下:

M=0.1q1l2+0.117q2l2

最大支座力计算公式如下:

N=1.1q1l+1.2q2l

均布恒载：

q1=1.2×q11=1.2×0.06=0.072kN/m；

均布活载：

q2=1.4×0.4+1.4×3=4.76kN/m；

最大弯距Mmax=0.1×0.072×0.72+0.117×4.76×0.72=0.276kN·m；

最大支座力N=1.1×0.072×0.7+1.2×4.76×0.7=4.054kN；

最大应力σ=Mmax/W=0.276×106/（5080）=54.413N/mm2；

纵向钢管的抗压强度设计值[f]=205N/mm2；

纵向钢管的计算应力54.413N/mm2小于纵向钢管的抗压设计强度205N/mm2，满足要求！

3.挠度验算

最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度；

计算公式如下:

ν=0.667ql4/100EI

均布恒载:

qk=qll=0.06kN/m；

ν=0.677×0.06×7004/（100×2.06×105×121900）=0.004mm；

纵向钢管的最大挠度为0.004mm小于纵向钢管的最大容许挠度700/150与10mm，满足要求！

三、横向支撑钢管计算

支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；

集中荷载P取板底纵向支撑钢管传递力，P=4.054kN；

支撑钢管计算简图

支撑钢管计算弯矩图（kN·m）

支撑钢管计算变形图（mm）

支撑钢管计算剪力图（kN）

最大弯矩Mmax=1.006kN·m；

最大变形νmax=1.36mm；

最大支座力Qmax=15.726kN；

最大应力σ=198.045N/mm2；

横向钢管的计算应力198.045N/mm2小于横向钢管的抗压强度设计值205N/mm2，满足要求！

支撑钢管的最大挠度为1.36mm小于支撑钢管的最大容许挠度700/150与10mm，满足要求！

四、扣件抗滑移的计算

按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数1.00，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为16.00kN。

R≤Rc

其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取16.00kN；

纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值R=15.726kN；

R<16.00kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

五、模板支架立杆荷载标准值（轴力）计算

作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

1.静荷载标准值包括以下内容

（1）脚手架的自重（kN）：

NG1=0.135×8.15=1.1kN；

（2）栏杆的自重（kN）：

NG2=0.15×0.7=0.105kN；

（3）脚手板自重（kN）：

NG3=0.3×0.7×0.7=0.147kN；

经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=1.352kN；

2.活荷载为施工荷载标准值产生的荷载

经计算得到，活荷载标准值NQ=2×0.7×0.7+15×0.7×0.7=8.33kN；

3.因不考虑风荷载,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+1.4NQ=1.2×1.352+1.4×8.33=13.285kN；

六、立杆的稳定性验算

立杆的稳定性计算公式:

σ=N/φAKH≤[f]

其中N----立杆的轴心压力设计值（kN）：

N=13.285kN；

φ-------轴心受压立杆的稳定系数,由长细比Lo/i查表得到；

i----计算立杆的截面回转半径（cm）：

i=1.58cm；

A----立杆净截面面积（cm2）：

A=4.89cm2；

W----立杆净截面模量（抵抗矩）（cm3）：

W=5.08cm3；

σ-------钢管立杆最大应力计算值（N/mm2）；

[f]----钢管立杆抗压强度设计值：

[f]=205N/mm2；

KH----高度调整系数：

KH=1/（1+0.005×（8.15-4））=0.98；

L0----计算长度（m）；

如果完全参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001），由公式

（1）或

（2）计算

l0=k1μh

（1）

l0=h+2a

（2）

k1----计算长度附加系数，取值为1.167；

μ----计算长度系数，参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）表5.3.3；μ=1.7；

a----立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m；

公式

（1）的计算结果：

立杆计算长度L0=k1μh=1.167×1.7×1.4=2.777m；

L0/i=2777.46/15.8=176；

由长细比l0/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.23；

钢管立杆受压应力计算值；σ=13284.7/（0.23×489）=118.118N/mm2；

钢管立杆稳定性验算σ=118.118N/mm2小于钢管立杆抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

公式

（2）的计算结果：

L0/i=1600/15.8=101；

由长细比l0/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.58；

钢管立杆受压应力计算值；σ=13284.7/（0.58×489）=46.84N/mm2；

钢管立杆稳定性验算σ=46.84N/mm2小于钢管立杆抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式（3）计算

l0=k1k2（h+2a）（3）

k2--计算长度附加系数，按照表2取值1.015；

公式（3）的计算结果：

L0/i=1895.208/15.8=120；

由长细比l0/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.452；

钢管立杆受压应力计算值；σ=13284.7/（0.452×489）=60.104N/mm2；

钢管立杆稳定性验算σ=60.104N/mm2小于钢管立杆抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则容易存在安全隐患。

以上表参照杜荣军:

《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》

负二层回顶脚手架计算书

扣件式钢管落地平台的计算依照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）、《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）、《钢结构设计规范》（GB50017-2003）等编制。

支撑高度在4米以上的模板支架被称为扣件式钢管高支撑架，对于高支撑架的计算规范存在重要疏漏，使计算极容易出现不能完全确保安全的计算结果。

本计算书编写还参考了《施工技术》2002.3.《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》一文。

一、参数信息

1.基本参数

立杆横向间距或排距la（m）:

0.50，立杆步距h（m）：

1.00；

立杆纵向间距lb（m）:

0.50，平台支架计算高度H（m）：

5.10；

立杆上端伸出至模板支撑点的长度a（m）:

0.10，平台底钢管间距离（mm）：

300.00；

钢管类型:

Φ48×3.5，扣件连接方式：

双扣件，取扣件抗滑承载力系数:

1.00；

2.荷载参数

脚手板自重（kN/m2）:

0.300；

栏杆自重（kN/m）:

0.150；

材料堆放最大荷载（kN/m2）:

29.000；

施工均布荷载（kN/m2）:

4.000；

3.地基参数

地基土类型:

素填土；地基承载力标准值（kPa）:

120.00；

立杆基础底面面积（m2）:

0.25；地基承载力调整系数:

1.00。

二、纵向支撑钢管计算

纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面几何参数为

截面抵抗矩W=5.08cm3；

截面惯性矩I=12.19cm4；

纵向钢管计算简图

1.荷载的计算

（1）脚手板自重（kN/m）：

q11=0.3×0.3=0.09kN/m；

（2）堆放材料的自重线荷载（kN/m）：

q12=29×0.3=8.7kN/m；

（3）施工荷载标准值（kN/m）：

p1=4×0.3=1.2kN/m

2.强度验算

依照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）5.2.4规定，纵向支撑钢管按三跨连续梁计算。

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和；

最大弯矩计算公式如下:

M=