总控岗位操作法.docx

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总控岗位操作法

鄂尔多斯60/104大化肥项目

尿素总控岗位操作法

（试用版）

编制：

斯格楞徐旭东

朱咏李永伟

审核：

刘光武杨吉祥

审定：

批准：

内蒙古鄂尔多斯联合化工有限公司尿素事业部

二00八年三月十五日

目录

CO2汽提法尿素装置工艺原理及流程说明3

1装置简介3

2工艺原理3

3流程简述3

3.1原料氨和二氧化碳的压缩3

3.2合成与汽提5

3.3循环与吸收6

3.4蒸发及造粒8

3.5水解和解吸9

3.6蒸汽和冷凝液系统11

总控岗位操作法12

1岗位职责12

2岗位管辖范围13

3总控工艺参数13

3.1原料工艺指标13

3.2高压系统工艺指标13

3.3中、低压系统工艺指标14

3.4蒸发系统工艺指标15

3.5解吸.水解系统工艺指标15

3.67巴吸收、低压吸收、常压吸收系统工艺指标15

3.7蒸汽系统工艺指标15

3.8大颗粒工艺指标16

3.9在线分析16

3.10产品质量指标16

3.11P102A.B.C工艺指标17

3.12P501A.B.C工艺指标17

3.13压缩机工艺指标18

4开车准备18

4.1、准备18

4.2、系统充液19

2.4.3、引循环水20

2.4.4、建立蒸汽系统20

5高压系统的升温钝化22

5.1、准备工作22

5.2、合成系统进蒸汽升温22

6高压系统投料前的准备23

6.1、合成系统升温完成23

6.2、CO2、K102A/B准备（单台开车）23

6.3、蒸汽冷凝液系统23

2.6.4、中、低压循环系统23

6.5、解析水解系统24

6.6、蒸发系统25

6.7、NH3系统25

6.8、高压系统25

7投料26

8出料27

8.1高压系统出料27

8.2中压和低压系统进料28

8.3出料后的调整28

9蒸发系统开车29

9.1小颗粒造粒29

9.2大颗粒造粒（见大颗粒操作法）30

10解吸、水解系统开车30

11装置加负荷31

12合成系统封塔后的开工32

13正常停车32

13.1装置减负荷32

13.2合成及循环系统停车33

13.3合成系统封塔35

13.4蒸发系统停车36

13.5解吸水解停车37

13.6合成和循环系统的排放38

13.7、吸收系统停车41

13.8、蒸汽系统停车41

14紧急停车42

14.1遇到下列情况之一，系统按紧急停车处理42

14.2断电停车42

14.3断蒸汽停车43

14.4断仪表空气43

14.5断CO244

14.6断冷却水44

14.7氧含量低于0.3％15分钟或断防腐空气44

14.8尿素装置联锁动作停车45

14.9断料超过72小时排塔45

15正常操作及事故分析45

15.1氨和二氧化碳系统45

15.2高压系统46

15.3中低压系统和吸收系统49

15.4蒸发系统51

15.5解吸水解系统53

附录0

1、设备一览表0

2、安全阀数据表一览表9

3、调节阀数据一览表12

CO2汽提法尿素装置工艺原理及流程说明

1装置简介

内蒙古鄂尔多斯联合化工104t/a尿素装置，是斯塔米卡邦公司（STAMICARBON）用改良型CO2气提法技术，对韩国南海化学公司两套已停用的1000t/d尿素全循环改良C法装置进行改造，改造后单套能力为1760t/d。

改造后的尿素装置，压缩及中低压蒸发系统仍为两套系统，高压圈采用斯塔米卡邦2000＋技术，高压系统设计能力为3520t/d，可在35%～105%负荷下操作。

蒸发造粒系统同时配备有大颗粒造粒装置和小颗粒造粒塔，造粒塔能力为3520t/d，大颗粒装置能力为1760t/d。

2工艺原理

化学反应

尿素的生产包括两步化学反应，H3和CO2反应生成氨基甲酸铵，这一步是强放热反应很快达到平衡。

2NH3+CO2<=====>NH2COONH4+117KJ/mol（反应1）

在液相中，氨基甲酸铵脱水生成尿素和水，这一吸热平衡反应相对第一步反应稍慢。

NH2COONH4<=====>CO（NH2）2+H2O-15.5KJ/mol（反应2）

上述所示反应2是微吸热反应，需要较长反应时间，是尿素生产的控制反应。

由以上两个化学反应方程可知，要使反应能够正常进行，并且达到较高转化率，必须满足以下两个条件，一是NH3和CO2必须在一个能迅速移除大量反应热的装置中接触，二是在反应器中使物料有足够的停留时间从而保证第二步慢反应能够接近化学平衡。

3流程简述

3.1原料氨和二氧化碳的压缩

原料液氨由合成装置供给，压力为2.59MPa，温度40℃。

进入尿素装置后，经高压氨泵（P-102A/B/C）将液氨压力提高到l7.7MPa后经高压喷射器（J-201），和由合成塔（R-201）洗涤段来的甲铵液一起送入池式冷凝器（E-205）。

为了避免氨泵气化，液氨的温度比上述压力下的沸点温度最少要低10℃。

高压氨泵是高速离心泵，共三台，正常生产时两开一备，流量约为83t/h，开车和低负荷时一开两备。

高压氨泵由透平驱动，通过调整FIC1202、FIC1204、FIC1208和透平转速来控制进入系统的氨量FQI-1201，确保高压系统氨碳比在正常范围。

三台高压氨泵均设有循环管线，接在各自出口管线到界区的管线上，流量分别通过FIC1203、1204和1208控制，主要是保证氨泵启动时有足够的流量。

由合成装置送来的压力为0.12MPa（绝压）温度为40℃的原料气CO2，经两台离心式二氧化碳压缩机（K-102A/B）提压至16.2MPa后送入汽提塔（E-201）底部。

为减少高压设备腐蚀，以及脱除原料气中氢气，避免在下游工段形成爆炸性混合气体，往CO2气体中加入一定量的空气，一部分用作脱氢反应，另一部分用作高压设备防腐，所需空气量由系统负荷以及CO2中的H2含量来确定。

空气是由空分提供的0.7MPa的工艺空气，经空气流量调节阀（FIC-1120A/B）调节进入压缩机二段入口，通过调节出脱氢反应器CO2中的氧含量来进行控制，即脱氢反应后气体中含有0.3%的氧。

尿素CO2压缩机为两台离心式压缩机，分两缸四段，由蒸汽透平带动，压缩机各段间设有气体冷却器和液滴分离器，四段气体出口压力约16.2MPa，温度为126℃左右，不经冷却直接送入汽提塔底部。

为了保证机组运行的可靠性，各段入口液滴分离器设有自立式调节阀排水装置，并装有液位联锁开关。

正常时两套机组为并联运行，分别由两台蒸汽透平驱动，可以通过调节各自蒸汽的输入控制阀来改变压缩机转速从而调节CO2流量，开车时压缩机出口压力由去汽提塔E201供给管线的放空阀PIC1101A/B控制。

正常生产时两台运行，开车初期及低负荷时压缩机单台运行。

每台压缩机出口均设有止逆阀和调节阀FV1141A/B，防止单台压缩机故障跳车时影响另一台机组运行。

脱氢反应器R101A/B安置在CO2压缩机组K102A/B二段的出口管线上。

为了尽可能减少在合成系统中形成爆炸性气体混合，在新鲜CO2中的氢气将在脱氢反应器中被燃烧。

因此，CO2和空气混合气体通过R101A/B时，依照如下放热的化学反应燃烧，H2减少到低于10ppm（vol.）：

R101A/B中的催化剂由氧化铝载体上的铂触煤。

来自工艺空气中的部分氧气用于催化燃烧，另外部分用于高压设备的防腐。

脱氢后的混合气体经段间冷去并分离水分后进入三段。

注意，保证脱氢后CO2中的氧含量大于0.3%（vol.）。

3.2合成与汽提

本工序由池式冷凝器、合成塔、汽提塔等设备组成。

3.2.l、池式冷凝器（E-205）

池式冷凝器是卧式“U”型管热交换器，管侧为换热介质蒸汽冷凝液，用于移走反应热并副产0.44MPa蒸汽，壳侧为反应物料。

从合成塔洗涤段来的温度为176℃的氨基甲酸铵溶液和来自氨泵的l7.7MPa的液氨通过高压喷射器（J-201）一起进入池式冷凝器底部，混合物料的温度约为129℃；来自CO2压缩机组的压力约为16.2MPa、温度约126℃的CO2，进入汽提塔底部，经气提后汽提出的氨、二氧化碳混合气体从汽提塔顶部离开后进入池式冷凝器，混合气体被气体分布器均匀分布到冷凝器下部。

在池式冷凝器中，大部分的氨和二氧化碳发生冷凝生成氨基甲酸铵，此反应是一个强烈的放热反应。

液体在冷凝器中停留相当一段时间，因此在冷凝器约有65％的尿素生成。

混合液通过冷凝器中上部气液相管分别进入合成塔（R-201）底部，离开冷凝器的混合液中包括大约27%wt的尿素。

换热器的管侧，用约150℃的蒸汽冷凝液冷却并移走壳侧物料生成甲铵时产生的热量，池式冷凝器中NH3和CO2的冷凝程度，由0.44MPa蒸汽压力（PIC-9201/1）来控制。

产生的0.44MPa低压蒸汽，主要用于蒸发抽真空、一段蒸发器加热、解吸塔用汽、低压精馏加热器加热、保温伴管、吹扫蒸汽和透平注汽等。

冷凝水主要来自高压饱和器（V-905）冷凝液，经中压精馏塔加热器（E-501/511）换热至150℃后送至低压汽包（V-904），由冷凝液循环泵（P903A/B）送至池式冷器，V904的液位由蒸汽冷凝液泵（P901A/B）供给，由分程调节阀（LIC-92011/LIC-92012）控制V904液位，并设有低液位报警和联锁开关。

蒸汽压力由压力调节阀（PIC-92011/PIC-92012/PIC-92013）来控制，通过改变蒸汽压力，改变从冷凝器中移走的热量，从而控制了甲铵冷凝的程度，达到控制高压系统压力的目的。

3.2.2、合成塔（R-201）

尿素合成塔是生成尿素另一个的主要设备，有两个反应发生，NH3与CO2反应生成氨基甲酸铵，氨基甲酸铵脱水生成尿素。

后一个反应所需热量由未反应NH3与CO2生成氨基甲酸铵放出的热量提供。

反应混合物自下而上通过。

在温度为183－186℃和15.7MPa压力下，CO2转化率为57%左右。

尿液从塔内的溢流管离开，由液位调节阀（HIC-2101）控制合成塔液位。

反应混合物中的未反应气体经合成塔上部洗涤吸收段，被高压甲铵泵送来的甲铵液洗涤后，气相从R201顶部出来的经压力控制阀（HIC-2104）控制后去中压甲铵冷凝器（E-506B）进行冷凝，，洗涤液从洗涤段底部离开被高压喷射泵抽吸和液氨一起送往E205。

合成塔内有8块高效塔盘，把合成塔分成9个反应小室来确保流经R-201的液流形成柱塞流。

在每个小室中反应物被鼓泡通过的气体均匀混合。

筛板避免了液体的返混，合成塔可以看成是9串联的搅拌良好的反应小室。

合成塔的容积保证了反应混合物有足够的停留时间，以达到所需要的转化率，物料停留时间约60分钟。

合成塔R-201顶部的出气中，除少量的NH3、CO2外，还有O2、N2、H2等不参加尿素反应的惰性气体，约占4.5%。

通过气相管线上控制阀HPV2104控制去E506B。

3.2.3、汽提塔（高压热交换器E-201）

E-201为降膜型管壳式换热器。

从R201来的含有33wt%尿素混合液，从内部溢流管经过合成塔液位调节阀（HIC-2101）进入汽提塔上部，经液体分布器分布呈液膜状自管壁往下流，CO2气体从塔底进入，在汽提管中与液膜逆流接触，引起局部氨压力下降，大量的氨基甲酸铵分解，为保证甲铵分解所需热量，气提塔壳侧用饱和蒸汽加热。

加热蒸汽来自于CO2压缩机透平抽汽，温度300℃，压力2.4MPa的过热蒸汽，经高压蒸汽饱和器饱和，由压力控制阀（PIC9102）控制高压饱和器（V-905）的蒸汽压力，蒸汽压力控制在1.7MPa到2.0MPa之间。

为了避免汽提塔E-201壳程中的惰性气体累积，惰性气体通过FO2101从壳程中排出送至V-904。

蒸汽冷凝液经液位控制阀（LIC-9101A/B）送往中压精馏塔加热器（E-501A/511A）换热后送至V-904。

汽提器E-201顶部出来的气体温度为191℃，由温度显示TI2109测量。

经过汽提后的尿素溶液，约有80%的氨和75%的CO2从尿液中分离出来，出口液体中含NH3约16.2%，温度大约173℃，离开E-201去中压循环工段，液位由液位控制阀（LIC-2102A/B）控制。

3.3循环与吸收

3.3.1中压循环

离开汽提塔的尿液经液位调节阀（LIC-2102A/B）减压到1.77MPa，温度为137℃，分别送入中压精馏塔C501/C511顶部填料层，尿素溶液中的大部分氨基甲酸铵分解为NH3和CO2，从尿素溶液中释放出来。

尿素溶液经过填料层后，从中压精馏塔中部抽出送到中压精馏塔循环加热器（E-501A/B、E-511A/B）加热，使甲铵进一步分解。

E-501A/B、E-511A/B加热源分别是高压蒸汽饱和器冷凝液和1.2MPa、184℃蒸汽。

加热后的溶液温度升至159℃，返回中压精馏塔下部加热段再进行加热分解，液相离开精馏塔到低压循环工段，液位由液位调节阀（LIC-3101A/B）控制。

分离出来的气体从精馏塔塔顶离开，温度约为137℃，和中压甲铵第二冷凝器（E506B）来的甲铵液一起送到一段蒸发器（E-401/411）上段的壳程换热后，混合物送到中压甲铵第一冷凝器（E-506A）进行冷凝，冷凝热由管程的调温水移走。

出E-506A的甲铵液由中压甲铵升压泵（P-500A/B/C）升压后由高压甲铵泵（P501A/B/C）送到高压合成塔顶部洗涤段进行洗涤合成气相；出E-506A的气体与合成塔出气一起进入E506B进行冷凝，冷凝热被管程的调温水移走，为增加冷凝效果，从1＃线低压甲铵泵（P-301A/B）来的甲铵液也送入该冷凝器。

出冷凝器的甲铵液通过中压甲铵输送泵（P-502A/B）分别送到一段蒸发器（E-401/411）上段的壳程，出冷凝器的气体到7巴吸收塔（C-201），7巴吸收塔顶部加入冷却后的蒸汽冷凝液作为吸收剂，出7巴吸收塔的气体通过压力调节阀（PIC-7301）放空，出7巴吸收塔的氨水分别送入低压吸收塔（C304）。

3.3.2低压循环

出中压精馏塔的尿素溶液通过低压精馏塔换热器（E-502/512）换热后进入低压精馏塔（C301/311）顶部，该塔操作压力为0.3MPa，分上下两端填料，尿素溶液经上段填料层进行汽液分离后，进入低压精馏塔加热器（E-302/312）加热后再进入下段填料层进行再分离，被分离后的尿素溶液中，大部分的二氧化碳、氨和一定的水被分解出来。

离开精馏塔底部的尿液经液位调节阀（LIC-3102A/B）进入闪蒸槽（S-301/311），尿液在闪蒸槽内减压闪蒸，液相温度降至约95℃，尿素含量约73％，经大气腿进入尿液贮槽（V-302）；闪蒸汽进入一段蒸发冷凝器冷凝后回到氨水贮槽（V-701）。

所有被分解出来的气体，从塔顶送往低压甲铵冷却器（E-303/313）底部和从E-303/313顶部加入的回流冷凝器来的甲铵液一起被冷凝，从E-303/313出来的气体分别被低压吸收塔（C-304）、常压吸收塔（C-305）洗涤后，尾气放空，吸收液返回氨水槽。

1#生产线E-303冷凝的溶液通过低压甲铵泵P-301A/B送到中压甲铵第二冷凝器（E506B），2#生产线E-313冷凝的溶液通过低压甲铵泵P-311A/B与中压精馏塔来的气体以及中压甲铵输送泵来的甲铵液混合后送到2#生产线的一段蒸发加热器（E-411A）上段壳侧，冷凝换热后回到E-506A。

E-303/313的液位分别由低压甲铵泵出口的流量调节阀控制。

3.4蒸发及造粒

3.4.1蒸发及喷淋造粒系统

蒸发系统设有两条线，一号线为小颗粒造粒，二号线可以在大颗粒和小颗粒造粒之间切换，即可以两条线同时进行小颗粒造粒。

两条线均为两段蒸发，为了获得较低的操作温度和较高的浓度，蒸发系统为负压操作，一段操作压力为0.032MPa（绝），操作温度130℃，二段操作压力为0.0034MPa（绝），温度为140℃。

从尿液贮槽（V-302）来的温度为大约90℃，浓度73wt%的尿素溶液由尿素溶液泵（P-401A/B/C）送到一段蒸发加热器（E-401/411），流量分别用调节阀FIC-4101A/B控制。

一段蒸发加热器是一个立式列管加热器，尿液沿管壁成膜状自上而下流动，壳侧加热源有两部分组成，上部利用中压精馏塔来的气体与低压甲铵液反应放出的热量将尿液从70％浓缩到90％，下部用0.4MPa蒸汽加热，将尿液从90％浓缩到95％，由温度调节阀（TIC-4102A/B）控制出口尿液温度。

一段蒸发分离器（S-401/411）位于一段蒸发加热器下部，加热后的尿液在此进行气液分离。

分离出的气体在一段蒸发冷凝器（E-702/712）中用循环冷却水冷凝，冷凝液流入氨水槽（V-701）。

一段蒸发分离器压力由一段蒸发喷射器（J-702/712）和空气吸入阀（PIC-7101A/B）来控制。

E-702/712未被冷凝的气体经J-702/712抽出排入最终冷凝器E715。

在一段蒸发分离器分离出来的浓度约为95％的尿液，经过“U”形管进入二段蒸发加热器（E-402/412）。

尿液沿加热器管壁呈液膜状自下而上流动，管外用1.2MPa蒸汽加热，将尿液从95％浓缩到99.7％，由温度调节阀（TIC-4103A/B）控制出口尿液温度。

加热后的尿液在二段蒸发分离器（S-402/412）进行汽液分离，由二段蒸发分离器出来的蒸发蒸汽先进入升压器J-703A/B。

用0.4MPa的蒸汽作喷射动力，将二段蒸发器压力0.0034MPa（绝）升到0.012MPa（绝），并一起进入二段蒸发第一冷凝器E703/E713，用循环冷却水冷却，未冷凝的气体由二段蒸发第一蒸发喷射器J704A/E704B抽出，进入二段蒸发第二冷凝器E704/E714，用循环冷却水冷却，未被冷凝的气体再经二段蒸发第二蒸发喷射器J-705/J-715抽出排入最终冷凝器E715，E715中未被冷凝的气体进入常压吸收塔C305继续被吸收，最后不凝气排入大气。

E703/E713、E704/E714、E715冷凝下来氨水分别流入氨水槽V-701内。

在二段蒸发分离器分离出来的浓度约为99.7％的熔融尿素，由熔融尿素泵（P-402A/B/C/D）通过两条管线经三通控制阀（XPV-6101、XPV-6102）送入造粒塔顶部的造粒器（G-602A/B），熔融尿素泵进口液位分别用出口管线上的液位调节阀（LIC-4101A/B）来控制的，在开停车和倒换清洗喷头时，可以通过三通控制阀（XPV-6101、XPV-6102）将尿液循环到尿液贮槽V302。

造粒喷头将熔融尿素分布成细小液滴，沿造粒塔截面洒下，在塔内下降时被逆流而上的空气冷却固化；空气从造粒塔底部风口进入向上流动，带走尿素结晶及冷却热。

塔底尿素颗粒温度可以通过调节造粒塔进风量来控制。

尿素颗粒粒度分配范围很小，粒径分布在0.85mm－2.8mm之间，一般可以通过调节喷头转速适当改变尿素粒度。

固化后的尿素颗粒在造粒塔底经刮料机、皮带等输送设备，被送往尿素散装仓库或直接送包装。

当生产大颗粒尿素时，二号线蒸发操作参数要进行调整，一段操作压力为0.04MPa（绝），操作温度120℃，二段操作压力为0.029MPa（绝），温度为133℃。

二段分离器出口熔融尿素由熔融尿素泵（P-403A/B）送往大颗粒尿素造粒单元。

3.4.2大颗粒造粒系统（见第六章大颗粒岗位操作规程）

3.5水解和解吸

解吸和水解的目的是为了回收工艺冷凝液中所有的氨和尿素，并将工艺冷凝液处理成适合用于制脱盐水。

正常情况下排出废水中的氨和尿素含量均为5ppm。

来自氨水槽B室的含有NH36.8％、CO25.5％、Ur1.5％的工艺冷凝液被解吸塔给料泵（P703A/B）经过解吸塔热交换器（E-802）换热，经过换热器后温度从大约41℃增加到约109℃，送入第一解吸塔（C-801）顶部第二块塔盘下料处。

解吸塔为筛板塔，分上下二段，上段为第一解吸塔（C801），下段为第二解吸塔（C-802），分别有15块和26块塔板。

当物料经过塔板向下流动时，工艺冷凝液热量通过来自C802底部0.4Mpa蒸汽和来自水解塔C803顶部气体提供，最终使NH3和CO2解吸。

氨的含量从给料中的含氨7.3wt%减少到1.5wt%，出液温度为136℃。

从第一解吸塔底部排出的低浓度的工艺冷凝液由水解塔给料泵（P-801A/B），经水解塔热交换器（E-803）换热后，温度升至200℃左右送入水解塔（C-803）顶部。

第一解吸塔液位由P-801A/B出口的调节阀LIC-8101自动控制。

第一解吸塔出气温度约为117oC直接进入回流冷凝器（E-804）几乎全部冷凝成甲铵，为了增加冷凝效率和需要的浓度，增加部分来自解吸塔给料泵的稀氨水，由FIC8202控制流量约为3.9m3/h。

从回流冷凝器E804冷凝的甲铵液进入回流冷凝器液位槽（V-801），经回流泵（P-802A/B）大部分输送到低压甲铵冷凝器（E-303/311），V-801液位通过调节LIC8201控制。

另一部分甲铵液送到第一解吸塔顶部塔盘，用于控制离开第一解吸塔顶气体中水的百分含量约在47vol.%，流量由FIC-8103控制。

回流冷凝器为浸没式U形管换热器，冷凝热通过冷却水移走，解吸系统压力通过PIC-8102和E804冷却水出口管线上的PIC8101控制。

回流冷凝器中的未冷凝气体经过液位槽V801由气相管线上的HPV8201控制进入最终冷凝器（E-715）进行冷凝吸收，未冷凝气体进入到常压吸收塔（C-305）再次吸收。

进入水解塔（C-803）顶部温度约为200℃的稀氨水，与塔底进入的压力为2.4MPa、温度约为300℃的高压蒸汽逆流接触，操作压力为1.96Mpa。

为了确保工艺冷凝液和水蒸汽之间有一个充分的接触，水解塔有9块带有溢流堰的塔盘，除第一块塔板上部的空间外，水解塔几乎被液体全部充满，在接近1小时的停留时间内，所有物料中的尿素将会在平均200℃的温度下被水解成氨和二氧化碳。

塔底出液温度为210oC，排出液中尿素含量小于5PPm。

水解塔操作压力为1.96MPa，通过PIC8102控制。

塔底出液温度为210oC，经由水解塔热交换器（E-803）换热后温度降到约为147℃，进入第二解吸塔C－802顶部，水解塔的液位通过LIC8102控制后进入C802顶部。

塔底供给的高压蒸汽流量由FIC8104控制。

第二解吸塔（C-802）有26块筛板。

来自水解塔的物料进入塔顶的一块筛板上，进料温度约为147℃。

解吸需要的热量由低压蒸汽供给，蒸汽自塔底进入第二解吸塔，蒸汽流量由FIC8102控制。

正常操作条件下，蒸汽流量/进料量的比率通常在0.20～0.22，由FFI8101指示。

液体由解吸塔自上而下流动，与上升的蒸汽逆流接触物料中的氨含量降低到小于5ppm。

第二解吸塔顶部气体温度约为139℃，经体升气管进入第一解吸塔底部，底部出液温度约为143℃，经解吸塔热交换器E-802与第一解吸塔进料换热后，经废水冷却器E-801冷却水换热部分送到大颗粒造粒系统，剩余部分送到界区，C802液位通过LIC8103控制。

第二解吸塔塔底排出液含氨≤5ppm，含尿素≤5ppm。

3.6蒸汽和冷凝液系统

3.6.1、蒸汽系统

尿素装置有四种不同等级压力的蒸汽：

压力3.9MPa、温度390℃的超高压蒸汽来自界区；

压力2.4MPa、温度300℃的高压蒸汽来CO2压缩机透平抽汽；

压力1.2MPa、温度187℃的饱和中压蒸汽；

压力0.44MPa、温度147℃的饱和低压蒸汽。

3.9MPa超高压蒸汽来自界区，主要用于CO2压缩机透平和六台高压泵的透平驱动，其