落地式卸料平台专项施工方案.docx

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落地式卸料平台专项施工方案

第一章、工程概况3

第二章、施工部署3

第三章、落地式平台安装部署3

第四章、荷载计算4

第五章、操作平台安全要求11

第六章、质量保证措施12

第七章、施工使用要求13

第八章、平台的拆除13

一、工程概况：

建设单位：

南通产业科技研究院

设计单位：

南通勘察设计院

监理单位：

南通城建监理咨询有限公司

施工单位:

南通四建集团有限公司

地理位置：

本工程位于江苏省南通市世纪大道南、崇川路北侧。

本工程由主楼、裙楼及地下室组成，建筑面积为50931M2。

主楼21层、裙楼3层、地下人防一层。

二、施工部署。

根据工程需要，主楼二层西北角人货电梯与主楼楼层间需搭设落地式卸料平台，作为水平运输通道，具体搭设高度为5.95米，长度为18米，宽度为1.6米。

三、落地式平台安装部署。

人力、机械、机具资源的准备

1、人员配备

为了保证总体施工进度及施工的顺利进行，上料平台在施工前，宜事先安排好施工作业班组，确立现场施工管理班子。

钢平台的搭设施工由专业的架子工进行施工。

人员配备采用架子工5人，配合杂工2人。

2、材料、施工机具的准备

根据进度的要求，另行组织钢管、焊管、夹板等材料及相关施工机具进场，满足施工的要求。

3、平台设计

根据工程情况，每层设转料平台一个。

转料平台为落地式，平台立杆为钢管φ＝48*2.8mm，平台搭设最大高度为5.95m，尺寸为18mX1.6m，最大荷载0.5吨。

四、荷载计算

计算书附后

五、操作平台安全要求:

1.卸料平台的结点，必须位于建筑物上，不得设置在脚手架等施工设备上连；

2.卸料平台左右两侧必须装置固定的防护栏；

3.卸料平台使用时，应有专人负责检查，发现扣件有锈蚀损坏应及时调换，焊缝脱焊应及时修复；

4、操作平台上应显著标明容许荷载，人员和物料总重量严禁超过设计容许荷载，配专人监督。

5、安全生产保证措施

（1）安全管理网络

安全员

（2）安全生产管理措施

1.建立安全施工检查制度。

2.建立以项目经理为安全保证体系第一责任人的项目安全生产领导小组。

3.安全生产领导小组拟定落实管理目标,制定安全保证计划,根据保证计划的要求,落实资源的配置。

4.认真贯彻安全体系实施过程中的运行、实施、监督、检查。

5.对安全生产保证体系运行过程中，出现不符合要素要求的及施工中出现的隐患，制定纠正和预防措施，并对上述措施进行复查。

6.正确使用个人防护用品和安全防护措施，进入施工现场必须戴安全帽，穿工作服及劳保鞋，禁止穿拖鞋或光脚。

六、质量保证措施

（1）.质量保证体系：

（2）保证上料平台质量的主要技术措施：

2.1建立健全以项目经理为首、项目工程师挂帅、纵到底横到边的质量保证体系。

坚持“以质量保安全，以质量创信誉”的指导方针，运用全面质量管理的原理、思想和方法，开展全面质量管理的宣传教育，强化全员质量意识，形成全员、全方位、全过程的质量管理网络。

2.2认真执行三检及专职检制度，确保施工保质保量完成。

2.3对施工过程中所使用的原材料、构配件，先检查合格证，再按有关要求取样复验，合格后方可使用，严禁不合格的原材料和构配件进入施工现场。

七、施工使用要求：

1、操作平台两侧应搭设固定防护栏杆，钢平台外口应略高内口。

2、本平台按500kg荷载计算，严禁重物冲击荷载或者超载，操作平台上应显著地标明允许使用荷载值，配备专人加以监督。

3、每月5日、20日均要检查和维护、保养，发现问题及时处理。

4、平台内材料应及时搬走，防止长时间堆放或隔夜堆放，保持料台清洁。

5、建筑物锐角利口围系钢绳处应加衬垫物，搁置点与上部的拉结点，必须固定在建筑物上。

八、平台的拆除：

1、拆除现场设立警戒区域，专人负责把守，严禁非操作人员通行或组织施工。

2、仔细检查吊装机械索具，应牢固、可靠。

3、如遇强风、雨、雪、天气，不应进行拆除工作。

4、所有高处作业人员严格按拆除顺序，需用电气焊的必须按明火审批制度执行。

5、拆除完工后，如发现留有隐患的部位，应及时进行修复，方可撤离岗位。

6、拆除前，要经项目负责人审批后方可拆除。

钢管落地平台计算书

扣件式钢管落地平台的计算依照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）、《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）、《钢结构设计规范》（GB50017-2003）等编制。

一、参数信息

1.基本参数

立杆横向间距或排距la（m）:

1.10，立杆步距h（m）：

1.50；

立杆纵向间距lb（m）:

0.90，平台支架计算高度H（m）：

5.95；

立杆上端伸出至模板支撑点的长度a（m）:

0.10，平台底钢管间距离（mm）：

300.00；

钢管类型:

Φ48×3.0，扣件连接方式：

双扣件，取扣件抗滑承载力系数:

0.75；

2.荷载参数

脚手板自重（kN/m2）:

0.300；

栏杆自重（kN/m）:

0.150；

材料堆放最大荷载（kN/m2）:

5.000；

施工均布荷载（kN/m2）:

1.000；

3.地基参数

地基土类型:

素填土；地基承载力标准值（kPa）:

120.00；

立杆基础底面面积（m2）:

0.25；地基承载力调整系数:

1.00。

二、纵向支撑钢管计算

纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面几何参数为

截面抵抗矩W=4.49cm3；

截面惯性矩I=10.78cm4；

纵向钢管计算简图

1.荷载的计算

（1）脚手板自重（kN/m）：

q11=0.3×0.3=0.09kN/m；

（2）堆放材料的自重线荷载（kN/m）：

q12=5×0.3=1.5kN/m；

（3）施工荷载标准值（kN/m）：

p1=1×0.3=0.3kN/m

2.强度验算

依照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）5.2.4规定，纵向支撑钢管按三跨连续梁计算。

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和；

最大弯矩计算公式如下:

M=0.1q1l2+0.117q2l2

最大支座力计算公式如下:

N=1.1q1l+1.2q2l

均布恒载：

q1=1.2×q11=1.2×0.09=0.108kN/m；

均布活载：

q2=1.4×0.3+1.4×1.5=2.52kN/m；

最大弯距Mmax=0.1×0.108×1.12+0.117×2.52×1.12=0.37kN·m；

最大支座力N=1.1×0.108×1.1+1.2×2.52×1.1=3.457kN；

最大应力σ=Mmax/W=0.37×106/（4490）=82.366N/mm2；

纵向钢管的抗压强度设计值[f]=205N/mm2；

纵向钢管的计算应力82.366N/mm2小于纵向钢管的抗压设计强度205N/mm2，满足要求！

3.挠度验算

最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度；

计算公式如下:

ν=0.667ql4/100EI

均布恒载:

qk=qll=0.09kN/m；

ν=0.677×0.09×11004/（100×2.06×105×107800）=0.04mm；

纵向钢管的最大挠度为0.04mm小于纵向钢管的最大容许挠度1100/150与10mm，满足要求！

三、横向支撑钢管计算

支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；

集中荷载P取板底纵向支撑钢管传递力，P=3.457kN；

支撑钢管计算简图

支撑钢管计算弯矩图（kN·m）

支撑钢管计算变形图（mm）

支撑钢管计算剪力图（kN）

最大弯矩Mmax=0.83kN·m；

最大变形νmax=2.171mm；

最大支座力Qmax=11.293kN；

最大应力σ=184.834N/mm2；

横向钢管的计算应力184.834N/mm2小于横向钢管的抗压强度设计值205N/mm2，满足要求！

支撑钢管的最大挠度为2.171mm小于支撑钢管的最大容许挠度900/150与10mm，满足要求！

四、扣件抗滑移的计算

按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.75，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.00kN。

R≤Rc

其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取12.00kN；

纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值R=11.293kN；

R<12.00kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

五、模板支架立杆荷载标准值（轴力）计算

作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

1.静荷载标准值包括以下内容

（1）脚手架的自重（kN）：

NG1=0.129×5.95=0.768kN；

（2）栏杆的自重（kN）：

NG2=0.15×0.9=0.135kN；

（3）脚手板自重（kN）：

NG3=0.3×0.9×1.1=0.297kN；

经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=1.2kN；

2.活荷载为施工荷载标准值产生的荷载

经计算得到，活荷载标准值NQ=1×0.9×1.1+5×0.9×1.1=5.94kN；

3.因不考虑风荷载,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+1.4NQ=1.2×1.2+1.4×5.94=9.756kN；

六、立杆的稳定性验算

立杆的稳定性计算公式:

σ=N/φAKH≤[f]

其中N----立杆的轴心压力设计值（kN）：

N=9.756kN；

φ-------轴心受压立杆的稳定系数,由长细比Lo/i查表得到；

i----计算立杆的截面回转半径（cm）：

i=1.59cm；

A----立杆净截面面积（cm2）：

A=4.24cm2；

W----立杆净截面模量（抵抗矩）（cm3）：

W=4.49cm3；

σ-------钢管立杆最大应力计算值（N/mm2）；

[f]----钢管立杆抗压强度设计值：

[f]=205N/mm2；

KH----高度调整系数：

KH=1/（1+0.005×（5.95-4））=0.99；

L0----计算长度（m）；

如果完全参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001），由公式

（1）或

（2）计算

l0=k1μh

（1）

l0=h+2a

（2）

k1----计算长度附加系数，取值为1.167；

μ----计算长度系数，参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）表5.3.3；μ=1.71；

a----立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m；

公式

（1）的计算结果：

立杆计算长度L0=k1μh=1.167×1.71×1.5=2.993m；

L0/i=2993.355/15.9=188；

由长细比l0/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.203；

钢管立杆受压应力计算值；σ=9756.174/（0.203×424）=113.349N/mm2；

钢管立杆稳定性验算σ=113.349N/mm2小于钢管立杆抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

公式

（2）的计算结果：

L0/i=1700/15.9=107；

由长细比l0/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.537；

钢管立杆受压应力计算值；σ=9756.174/（0.537×424）=42.849N/mm2；

钢管立杆稳定性验算σ=42.849N/mm2小于钢管立杆抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式（3）计算

l0=k1k2（h+2a）（3）

k2--计算长度附加系数，按照表2取值1.007；

公式（3）的计算结果：

L0/i=1997.787/15.9=126；

由长细比l0/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.417；

钢管立杆受压应力计算值；σ=9756.174/（0.417×424）=55.179N/mm2；

钢管立杆稳定性验算σ=55.179N/mm2小于钢管立杆抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则容易存在安全隐患。

以上表参照杜荣军:

《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》

七、立杆的地基承载力计算

立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求

p≤fg

地基承载力设计值:

fg=fgk×kc=120kPa；

其中，地基承载力标准值：

fgk=120kPa；

脚手架地基承载力调整系数：

kc=1；

立杆基础底面的平均压力：

p=N/A=39.02kPa；

其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：

N=9.76kN；

基础底面面积：

A=0.25m2。

p=39.02kPa≤fg=120kPa。

地基承载力满足要求！