空气蒸汽对流给热系数测定实验报告及数据答案.docx
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空气蒸汽对流给热系数测定实验报告及数据答案
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空气一蒸汽对流给热系数测定
欧阳引擎（2021.01.01）
—.实验目的
1.通过对空气一水蒸气光滑套管换热器的实验研究，掌握对流传热系数aI的测定方法，加深对其概念和影响因素的理解。
并应用线性回归分析方法，确定关联式NiuARMPE中常数A、加的值。
2.通过对管程内部插有螺纹管的空气一水蒸气强化套管换热器的实验研究，测定其准数关联式Nu=BRe-中常数B、加的值和强化出Nu/Nuo,了解强化传热的基本理论和基本方式。
2.实验装置
本实验设备由两组黄铜管（其中一组为光滑管，另一组为波纹管）组成平行的两组套管换热器，内管为紫铜材质，外管为不锈钢管，两端用不锈钢法兰固定。
空气由旋涡气泵吹出，由旁路调节阀调节，经孔板流量计，由支路控制阀选择不同的支路进入换热器。
管程蒸汽由加热釜发生后自然上升，经支路控制阀选择逆流逬入换热器壳程，其冷凝放出热量通过黄铜管壁被传递到管内流动的空气，达到逆流换热的效果。
饱和蒸汽由配套的电加热蒸汽发生器产生。
该实验流程图如图1所示，其主要参数见表1。
表1实验装置结构参数
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实验内管内径d（mm）
16.00
实验内管外径必（mm）
17.92
实验外管内径0（mm）
50
实验外管外径Q（mm）
52.5
总管长（紫铜内管）（（m）
1.30
测量段长度/（m）
1.10
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1一光滑套管换热器；2—螺纹管的强化套管换热器；3—蒸汽
发生器；4一旋涡气泵；
5—旁路调节阀；6—孔板流量计；7、8.9—空气支路控制阀；
10.11—蒸汽支路控制阀；
12.13—蒸汽放空口；15—放水口；14一液位计；16—加水
□；
3.实验内容
K光滑管
①测定6一8个不同流速下光滑管换热器的对流传热系数a
lo
②对aI的实验数据逬行线性回归，求关联式M匸航严中常数4、加的值。
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2、波纹管
1测定6一8个不同流速下波纹管换热器的对流传热系数a
lo
2对ai的实验数据进行线性回归，求关联式NzBR列中常数B、加的值。
4.实验原理
1.准数关联
影响对流传热的因素很多，根据因次分析得到的对流传热的准数关联为：
Nu=CRemPrnGr,
（1）
式中C、m、n、1为待定参数。
参加传热的流体、流态及温度等不同，待定参数不同。
目前，只能通过实验来确定特定范围的参数。
本实验是测定空气在圆管内作强制对流时的对流传热系数。
因此，可以忽略自然对流对传热膜系数的影响，则Gr为常数。
在温度变化不太大的情况下，Pr可视为常数。
所以，准数关联式
（1）可写成
Nu=CReni
（2）
其中心如=竺
P-dp
4
Nu=—,50°C时，空气的导热系数2=0.02826W/（m.K）
A
RJ"
因此：
a=u—
d
待定参数c和m可通过实验测定蒸汽、空气的有关数据后，对式
（2）取对数，回归求得直线斜率和截距。
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2.传热量计算
努塞尔数Nu或-无法直接用实验测定，只能测定相关的参数并通过计算求得。
当通过套管环隙的饱和蒸汽与冷凝壁廂接触后，蒸汽将放出冷凝潜热，冷凝成水，热量通过间壁传递给套管内的空气，使空气的温度升高，空气从管的末端排出管外，传递的热量由（3）式计算。
Q=WcCpc（t2—tl）=VplCpc（t2-tl）（3）
根据热传递速率
Q=KSAtm（4）
所以KSAtm二Vpicpe（t2-ti）（5）
式中：
Q一一换热器的热负荷（即传热速率）,kJ/s;
We冷流体的质量流量，kg/s;
V一一冷流体（空气）的体积流量，m3/s;
冷流体（空气）的密度，kg/n?
；
K换热器总传热系数，W/（m2«C）;
CPc—一冷流体（空气）的平均比定压热容，kJ/（kg・K）;
S一一传热⑥积，m2;
Atm一一蒸汽与空气的对数平均温度差，Co
空气的流量及两种流体的温度等可以通过各种测量仪表测得。
综合上面各式即可算出传热总系数K。
3.传热膜系数的计算
当传热廂为平壁或者当管壁很薄时，总的传热阻力和传热分
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W/
阻力的关系可表示为:
式中：
ai——空气在圆管中强制对流的传热膜系数.W/
当管壁热阻可以忽略（内管为黄铜管而且壁厚b较薄，黄铜
导热系数久比较大）时,
蒸汽冷凝传热膜系数远远大于空气传热膜系数，则K#aio
因此，只要在实验中测得冷、热流体的温度及空气的体积流量，即可通过热衡算求出套管换热器的总传热系数K值，由此求
得空气传热膜系数aio
4.努塞尔数和雷诺数的计算
式中：
A空气导热系数，W/（m•°C）;
“一空气的粘度，Pa・s;
d套管换热器的内管平均直径，m;
PI进□温度ti时的空气密度，kg/mb
由于热阻主要集中在空气一侧，本实验的传热面积S取管子的内表面较为合理，即
S=7rdl
本装置d=0・0178m,1=1.327m。
5.
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空气流量和密度的计算
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丄x2ZL
101330273+/
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空气密度PI可按理想气体计算:
式中：
pa当地大气压，Pa;
t孔板流量计前空气温度，°C,可取t=t］；
空气的流量由1/4喷嘴流量计测量，合并常数后，空气的体
积流量可由（11）式计算
式中：
Co一一合并整理的流量系数，其值为Co=O.001233;
R—一喷嘴流量计的压差计示值，mmH2Oo
Vi空气的体积流量，m'/s。
5.实验操作
1.实验前的准备
（1）向电加热釜加水至液位计上端红线处。
（2）检查空气流量旁路调节阀杲否全开。
（3）检查普通管支路各控制阀是否已打开，保证蒸汽和空气管路的畅通。
（4）接通电源总闸，设定加热电压，启动电热锅炉开关，开
始加热。
2.实验开始
（1）
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当蒸汽压力稳定后，启动旋涡气泵并运行一段时间,保证实验开始时空气入□温度“（乜）稳定。
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（2）
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调节空气流量旁路阀的开度或主阀开度，使孔板流量计的压差计读数为所需的空气流量值。
（3）稳定5-8分钟左右读取压差计读数，读取空气入口、出□的温度值20（温度测量可采用热电偶或温度计）、空气压力值PN空气入、出□之间压力差P2、蒸汽温度值t3及压力值P3,孔板流量计读数P4o
（4）调节空气流量，重复（3）与（4）共测6-10组数据（注意：
在空气入.出□之间压力差P2最大值与最小值之间可
分为6-10段）。
（5）实验过程，要尽可能保证蒸汽温度或压力稳定，在蒸汽锅炉加热过程（蒸汽温度或压力变化较大）不要记录数据。
3.实验结束
（1）关闭加热器开关。
（2）过5分钟后关闭鼓风机，并将旁路阀全开。
（3）切断总电源。
六.
实验注意
i事项
1、检查蒸汽加热釜中的水位是否在正常范围内。
特别是每
个实验结束后，进行下一实验之前，如果发现水位过低，应及时补给水量。
2、必须保证蒸汽上升管线的畅通。
在转换支路时，应先开
启需要的支路阀，再关闭号一侧，且开启和关闭控制阀必须缓
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慢，防止管线截断或蒸汽压力过大突然喷出。
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1.给热系数K的计算
序号
1
2
3
4
5
6
7
空气进口处密度PKg/m5
1.209
1.208
1.206
1.204
1.202
1.197
1.192
空气质虽流虽m2Kg/s
0.0019
0.0024
0.003
0.0035
0.0041
0.0046
0.005
空气流速um/s
7.98
10.09
12.37
14.56
17
19.21
21.01
空气定性温度t平均°C
41.7
42.05
42.4
42.75
43.4
44.25
45.25
定性温度下的空气密度卩‘Kg/m5
1.213
1.12
1.119
1.118
1.115
1.112
1.108
冷.热流体间的对数平均溫差△tm-C
58.5
57.91
57.63
57.42
56.74
55.85
46.08
总给热系数Kw/m2•°C
29.84
37.42
47.1
54.79
64.81
73.38
95.36
3、必须保证空气管线的畅通。
即在接通风机电源之前，三
个空气支路控制阀之一和旁路调节阀（见图1所示）必须全开。
在转换支路时，应先关闭风机电源，然后开启和关闭控制阀。
4、调节流量后，应至少稳定5一10分钟后读取实验数据。
5、套管换热器中积累的热水要及时放掉，以免影响蒸汽传
七.实验记录及数据处］
2…a2理
邀踽瞬论值与实验值比较
序号序号
11
2
c
33
55
66
r
7
一5理论值
90愆E
4.7
01
/
7胪魁
<
5•
J2.
96小
i.36
KvzkJda—w.rnc
r5dp
irx
空气黏度u（X10A-
5Pa•s）
1.922
1.924
1.925
1.925
1.93
1.934
1.939
空气导热系数入W/m•K
0.0273
0.0277
0.0278
0.0278
0.0278
0.0275
0.028
雷诺数Re
8058.056
9397.755
11505.064
13529.833
15713.99
17672.405
19209.413
普兰特数Pr
0.7076
0.6981
0.7
0.7
0.697
0.7069
0.6966
帑赛尔数Nu
17.49
21.61
23.72
31.53
37.3
42.69
54.49
a2理论值a2’w/m1•C
45.54
52.01
61.44
69.93
78.78
86.01
92.96
努赛尔数理论值Nu'
26.69
30.01
35.36
40.25
45.29
50.01
53.16
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a2实验值
29.84
37.42
47.1
54.79
64.81
73.38
95.36
a2相对误差
0.3448
0.2805
0.2334
0.2165
0.1772
0.1468
-0.0258
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误差分析：
1.迪图斯-贝尔特公式有条件范围，而实验数据并非全在其适
用范围内，用此公式算出的N『和a2,误差就可能较大。
2-实验时，等待时间不足，导致数据未稳定时就记录了。
序号
1
2
3
4
5
6
7
ln（Nu/Pr0'）
3
3.22
3.31
3.59
3.76
3.89
4.12
In（Re）
8.99
9.15
9.35
9.51
9.66
9.78
9.86
冷流体给热系数的准数式：
Nu/PN—AP严
ln（Nu/Pr°4）=lnA+mln（Re）
lnA=-7.9273,A=0.0256m=1.2124
另附上原始实验数据：
序号
冷空气
执華汽
流量
（m3/h）
进口温度
（°C）
进口温度
（°C）
进口温度
（°C）
进口温度（°C）
1
5.27
19.20
64.20
103.10
103.00
2
7.30
19.50
64.60
102.90
102.80
3
8.95
19.80
65.00
103.00
102.90
4
10.60
20.30
65.20
103.10
103.00
5
12.30
21.00
65.80
103.10
103.00
6
13.90
22.00
66.50
103.10
102.90
7
15.20
23.30
67.20
102.90
102.90
4、对实验结果进行分析与讨论。
2021.01.01
从图像中线性回归方程的相关系数来看，实验数据结果不是很
准确，特别杲螺纹管。
产生误差的来源很多，读数不稳定、换
热器保温效果差、换热器使用久了，污垢较厚，热流量值下降
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等都使结果有一定的偏差。
而且在处理数据时，采用很多近似处理，而实际实验时很多的条件并不稳定。
在实验过程中采用改变空气流量来调节，但是在改变空气流量的同时，其他的数据也会改变，比如说空气出□温度，而且在改变的过程中，要经过一段时间空气出□温度才会稳定，而我们测定的温度一定要是这个稳定的温度，所以在测定中没有经过足够长的时间导致测定的温度不是稳定的温度，所以实验时要注意等待五到十分钟待数据比较稳定时，这样实验结果就比较准确。
八.思考题
（1）影响传热膜系数的因素有哪些？
答：
膜的厚度，液体的物性，以及压力温度。
还有材料的分子结构及其化学成份.材料重度、材料湿度状况和温度状况。
（2）在蒸气冷凝时，若存在不凝性气体，你认为将会有什么影响？
应该采取什么措施？
答：
对换热系数影响很大，一般想办法除去，比如漠化锂吸收式制冷机均陪伴真空泵，其作用就是及时排除系统内的不凝性气体。
1）会由于空气中含有水分造成冰堵。
冰堵不单使制冷效率下降。
而且会导致系统停机。
压力不断降低，还会损坏压缩机。
2）空气混入压缩腔，由于空气中含有不凝性气体，如氮气。
这些不凝性气体会减少制冷剂的循环量，使制冷量降低。
3）并且不凝性气体会滞留在冷凝器的上部管路内，致使实际冷
凝⑥积减小，冷凝负荷增大，冷凝压力升高，从而制冷量会降
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低。
（3）蒸气冷凝后，将产生冷凝水，如冷凝水不能放出，累积后淹埋加热铜管，你认为将会有什么影响？
应该采取什么措施？
答：
1）会由于空气中含有水分造成冰堵。
冰堵不单使制冷效率下降。
而且会导致系统停机。
压力不断降低，还合损坏压缩机。
2）空气混入压缩腔，由于空气中含有不凝性气体，如氮气。
这些不凝性气体会减少制冷剂的循环量，使制冷量降低。
3）并且不凝性气体会滞留在冷凝器的上部管路内，致使实际冷凝面积减小，冷凝负荷增大，冷凝压力升高，从而制冷量会降低。
（4）本实验中所测定的壁面温度是靠近蒸气侧的温度，还是接近空气侧的温度？
为什么？
答：
壁面温度是靠近蒸汽温度。
应为壁面温度接近于对流传热系数大的一侧的温度，而在实验过程中是以孑"丄+丄心丄，所以乙〈色，所以壁面温度接近于蒸汽温度。
Ka、a2ax
（5）在实验中有哪些因素影响实验的稳定性？
答：
空气和蒸汽的流向，冷凝水不及时排走，蒸汽冷凝过程中，存在不冷凝气体，对传热的有影响等。
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