模板安拆专项方案.docx
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模板安拆专项方案
一、编制依据……………………………………………………………………2
二、工程概况……………………………………………………………………2
三、施工准备……………………………………………………………………3
四、模板刚度、稳定性计算…………………………………………………12
五、施工方法…………………………………………………………………22
（一）、模板安装……………………………………………………………22
（二）、模板支设参数…………………………………………………………26
（三）、各部位施工顺序……………………………………………………27
（四）、模板支设要求…………………………………………………………27
（五）、模板拆除………………………………………………………………29
一、编制依据：
1、长电·郎天国际项目七标段施工图纸，施工组织设计；
2、建筑施工手册（第三版）；
3、建筑施工规范大全；
4、建筑施工现场检查手册等。
二、工程概况：
1、工程简介：
建设单位：
长春盛程房地产开发有限公司
设计单位：
中外建工程设计与顾问有限公司
监理单位:
吉林省五兴建设监理有限责任公司
施工单位：
长春建工集团有限公司
本工程为长春盛程房地产开发有限公司开发的长电·朗天国际项目一期七标段工程，位于长春净月高新技术产业开发区内，东至新城大街，西至丁三街，南至规划丙九路，北至飞虹路。
2、建筑设计概况：
建筑面积：
22#楼人防车库6199m2，8#楼10363.62m2，12#13#楼7684.09m2，18#楼790m2
建筑层数和用途：
22#楼为人防车库地下一层，主楼为住宅楼，8#地上21层，12#13#楼为地上18层，18#楼为公共建筑地上2层。
建筑层高及建筑高度：
主楼一层层高3.0m，标准层层高2.9m。
18#楼一层4.2m，二层3.3m。
8#楼建筑高度为63.15m，12#13#楼建筑高度为52.2m，18#楼建筑高度8.2m。
设计参数及指示：
建筑工程等级：
一级。
工程类别：
高层居住建筑
设计使用年限：
50年防火设计建筑分类：
一类
抗震烈度:
7度建筑耐火极限：
一级
结构形式：
剪力墙结构屋面防水等级：
Ⅱ级
3、结构设计概况：
结构类型
剪力墙结构
基础类型
桩筏基础
结构层数
8#楼地上21层，12#13#楼地上18层，主楼地下2层，22#楼地下1层
地面粗糙度类别
B类
结构安全等级
二级
建筑结构安全等级
二级
基础类型
桩筏基础
建筑抗震设防类别
丙类
地基基础设计等级
乙级
建筑抗震设防裂度
七度0.10g一组
设计使用年限
50年
场地类别
Ⅱ类
地基土标准冻土深度
1.7m
工程重要性系数
1.0
基本风压
0.65KN/M2
基本雪压
0.45KN/M2
混凝土环境类别
室内正常环境
一类
地下及露天环境
二B类
三、施工准备：
1、据工程各构件尺寸提出模板工程详细材料计划，包括：
模板、钢管、扣件、加固用穿墙螺栓、蝶形卡及木方子等。
2、材料部门按计划组织周转工具进场。
3、模板支设以前，应做好各种预留、预埋及钢筋隐验。
（一）、模板工程工艺流程控制图
1．施工准备与作业条件
模板采用木模板及搭配木方、圆木杆，Φ48钢管支架。
嵌缝材料采用密封条、双面胶带等，可根据具体情况采用，但应满足工程质量要求。
木模板避免长时间曝晒。
浇捣前浇水润湿，凡经周转后损坏的木模板及时进行维修或更换，以保证结构的施工质量。
操作用的脚手架和安全防护设施已支搭完毕。
2．根据现行的《混凝土结构设计规范》（GB20010-2010）的规定以及工程结构构造形式、施工条件，确定模板荷载，并对支撑系统作力学验算。
模板计算符合要求，具体计算见附后。
3．模板安装要求
放好轴线、模板边线、水平标高控制线，模板底部找平。
钢筋绑扎完毕，水电管线及预埋件与安装，完善隐蔽工程预检手续。
竖向模板和支架的支撑部分，当安装在基土上应架设垫板，且基土必须坚实并有排水措施。
模板及其支架在安装过程中，必须设置防倾覆的临时固定设施。
现浇钢筋混凝土梁、板，当跨度等于或大于4m时，模板应起拱；当设计无具体要求时，起拱高度宜为全跨长度的1/1000～3/1000。
4．基础承台及柱模安装：
弹基准线→做找平层→立柱侧模→加设背楞→加设抱箍→校正、加固→修补梁柱接头→清理浇水湿润。
在柱模板安装前，应将柱根部浮浆及松散石子凿除，将泥土、焊碴等施工垃圾及其它杂物清理干净后方可支设模板。
先弹出中心线及四周边线，按施工图进行柱中心线和位置线的放线。
根据测量标高采用1：
2水泥砂浆，在模底抹找平层调整标高，使模底标高在同一水平面，并作为定位的基准，在安装模板前应在找平层上粘贴海绵条。
模板安装时，应先将模板底脚互相搭牢固定，再将两端模板找正吊直，由下至上逐次安装，拼装逐块进行，水平接头和竖向接头要正反交替安装，柱箍可用钢管、型钢和松木方等制成，与模板之间用木楔插紧，每段拼好后，调好对角线，模板垂直、位置准确。
柱箍固定后，再拼第二段，直至全高。
固定后，拉通线校正中间模板。
柱模除各柱单独固定，每个柱的四周均设一道紧线器和斜支撑与地锚连接，校正柱的中心线和垂直度。
拉杆或顶杆的支撑点要牢固可靠，与地面的夹角宜45~60度。
安装后进行一次全面检查，合格后再与相邻柱群四周支架固定，以免浇灌混凝土时偏斜。
6．梁、板模安装：
在支撑上横方→铺梁底顺方→铺设梁底模→支设梁侧模→绑扎梁钢筋→支设另一侧模→修补梁缝→加设梁侧模支撑→铺设外楞木→铺设木模板→修补板缝隙→检验校正、加固→清理、浇水湿润。
梁、板模板的拼装在承重支撑体系完成后进行。
在柱子上弹出轴线、梁位置线和水平线。
按图纸标高调整支柱的标高，然后安装木楞或龙骨，铺上梁底板，然后绑筋，安装两侧模板，并拉通线调整梁的平直。
高度小于500mm的梁，采用木抱方固定，上、下各一道横方，立方间距450mm，高度大于500mm的梁，上中下三道横木方，立方二根一组，每组间距450毫米，梁柱核心区处制作定型模板以保证其几何尺寸。
当梁底板跨度大于等于4米时，应按设计要求起拱。
支撑支在牢固的部位，确保混凝土在浇筑过程中不会发生支顶下沉。
在支顶之间应设水平拉杆和剪刀撑，其竖向间距不大于2米。
支设板模时，应该尽量少切割竹胶板，切割板后应先刷油漆封边再投入使用，严禁在四周板侧边上即沿板面方向钉钉子，从而延长板的周转使用时间。
现浇结构模板安装的允许偏差
项目
允许偏差
检验方法
轴线位置
5
钢尺检查
底模上表面标高
±5
水准仪或拉线、钢尺检查
截面内部尺寸
基础
±10
钢尺检查
柱、墙、梁
＋4，－5
钢尺检查
层高垂直
全高≤5m
6
经纬仪或吊线、钢尺检查
全高＞5m
8
经纬仪或吊线、钢尺检查
相邻两板表面高低差
2
钢尺检查
表面平整度（2m长度上）
5
2m靠尺和塞尺检查
9．楼板混凝土模板工程施工方法
a为保证楼板混凝土的表面平整，我公司购进新模板用于楼板模板施工。
模板厚度为10mm，模板经检查表面平整度符合要求后方可使用，使用前涂刷JFY型脱模剂。
b楼板模板小龙骨使用60×90木方，事先用压刨加工木方统一木方尺寸然后使用，木方中心间距为净距80cm，大龙骨使用100×100木方，间距1.2m。
支模使用的木方事先进行挑选，保证其具有足够的刚度和强度，腐蚀及翘曲变形的木方不得使用。
各种木方使用前均用压刨压光保证厚度一致。
c为保证模板拼缝严密，防止漏浆，模板划线截割，保证截面平直，施工中模板接缝位置沿缝走向设置小龙骨，并用密封胶条粘贴。
d每个房间四角钢筋上均设置＋300标高点，楼板支模时拉线找平，模板拼装完毕后用水准仪抄平模板，根据模板标高误差情况调节快拆上托，校正模板标高，使模板底标高误差和相邻两块模板标高高差控制在3mm以内。
e为保证梁板交接处和墙板交接处阴角顺直成线，梁和墙上口双面拉线支模，房间四角归方后再进行下道工序施工。
10模板拆除
拆除程序应为先支后拆、后支先拆，先拆除非承重部分，后拆除承重部分。
现浇结构的模板及其支架拆除时的混凝土强度，应符合设计要求；当设计无具体要求时，应符合下列规定
（1）做3组同条件养护试块为拆模提供依据。
（2）如无设计要求时，且无上部施工荷载应符合下表规定
底模，在混凝土强度符合下表规定后，方可拆除。
结构类型
结构跨度（m）
达到设计的混凝土立方体抗压强度标准值的百分率计（%）
板
≤2
50
＞2，≤8
75
＞8
100
梁、拱、壳
≤8
75
＞8
100
悬臂构件
——
100
侧模，在混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆除模板而损坏后，方可拆除；
拆模时应注意保护好模板，模板的传递均采用人工传递，严禁随意抛、掷模及其相关配件，拆下来的模板要及时运走、整理。
（3）楼板模板支柱的拆除，当上层楼板正在浇灌混凝土时，下层楼板的模板和支柱不得拆除。
再下层楼板的模板和支柱应待浇混凝土楼层荷载和本楼层混凝土强度而定，如荷载很大，拆除应通过计算确定。
一般荷载时，混凝土达到设计强度即可拆除。
达到设计强度70%时，保留部分跨度4m以上大梁底模及支柱，其支柱间距一般不得大于3m。
（二）、模板支架计算书
模板支架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）、
《混凝土结构设计规范》GB50010-2012、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）、
1.脚手架参数
横向间距或排距（m）:
1.20；纵距（m）:
1.20；步距（m）:
1.50；
立杆上端伸出至模板支撑点长度（m）:
0.10；脚手架搭设高度（m）:
3.40；
采用的钢管（mm）:
Φ48×3.5；
扣件连接方式:
双扣件，扣件抗滑承载力系数:
0.80；
板底支撑连接方式:
方木支撑；
2.荷载参数
模板与木板自重（kN/m2）:
0.350；混凝土与钢筋自重（kN/m3）:
25.000；
楼板浇筑厚度（m）:
0.10；倾倒混凝土荷载标准值（kN/m2）:
1.000；
施工均布荷载标准值（kN/m2）:
1.000；
3.楼板参数
钢筋级别:
二级钢HRB335（20MnSi）；楼板混凝土标号:
C25；
每层标准施工天数:
5；每平米楼板截面的钢筋面积（mm2）:
1440.000；
计算楼板的宽度（m）:
7.20；计算楼板的厚度（m）:
0.10；
计算楼板的长度（m）:
7.20；施工平均温度（℃）:
15.000；
4.木方参数
木方弹性模量E（N/mm2）:
9500.000；木方抗弯强度设计值（N/mm2）:
13.000；
木方抗剪强度设计值（N/mm2）:
1.300；木方的间隔距离（mm）:
300.000；
木方的截面宽度（mm）:
60.00；木方的截面高度（mm）:
80.00；
图2楼板支撑架荷载计算单元
（三）、梁支撑架
高支撑架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）、
《混凝土结构设计规范》GB50010-2012、《建筑结构荷载规范》
（GB50009-2012）
梁底增加1道承重立杆。
图1梁模板支撑架立面简图
四、模板刚度、稳定性计算
（一）、参数信息
1.基本参数
柱截面宽度B（mm）：
500；
柱截面高度H（mm）：
500；
柱模板的计算高度：
H=4.1m；
柱截面宽度B方向对拉螺栓根数：
9；
柱截面高度H方向对拉螺栓根数：
9；
柱截面宽度B方向竖楞根数：
3；
柱截面高度H方向竖楞根数：
3；
对拉螺栓型号（mm）：
M16；
2.其他参数
倾倒混凝土工具：
溜槽、串筒或导管；
倾倒混凝土荷载Fq（kN/m2）：
2；
混凝土的重力密度γc（N/m3）：
24；
混凝土的入模温度T（℃）：
20；
混凝土的浇筑速度V（m/h）：
2.5；
新浇混凝土的初凝时间t（h）：
t--新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/（T+15）计算，得5.7h；
模板计算高度H（m）：
3；
外加剂影响修正系数β1不掺外加剂为：
1；
混凝土坍落度影响修正系数β2坍落度50～90mm时为：
1；
荷载分项系数（查GB50009-2001第8页）永久荷载γG：
1.2；可变荷载γQ：
1.4；
荷载折减（调整）系数γcz：
木材为0.9，钢材为0.85；
柱模板设计示意图
（二）、柱模板荷载标准值计算
按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值：
公式1：
F1=0.22×γc×t×β1×β2×V0.5
计算式1：
F1=0.22×24×5.714×1×1×2.50.5≈47.705kN/m2；
公式2：
F2=γc×H
计算式2：
F2=24×3=72kN/m2；
分别为47.705kN/m2、72kN/m2，取较小值47.71kN/m2作为本工程计算荷载。
倾倒混凝土时产生的荷载标准值Fq=2kN/m2。
（三）、柱模板面板的计算
模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。
本工程中取柱截面宽度B方向和H方向中竖楞间距最大的面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
由前述参数信息可知，柱截面宽度B方向竖楞间距最大，为l=300mm，且竖楞数为3，面板为2跨，因此对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的二跨连续梁进行计算。
面板计算简图
1.面板抗弯强度验算
对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的二跨连续梁用下式计算最大跨中弯距：
公式：
M=0.125×q×l2
其中M--面板计算最大弯距（N.mm）；
l--计算跨度（竖楞间距）：
l=300mm；
q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括：
新浇混凝土侧压力设计值q1：
1.2×47.71×0.45×0.85≈21.899kN/m；
倾倒混凝土侧压力设计值q2：
1.4×2×0.45×0.85=1.071kN/m，式中，0.85为按《施工手册》取用的临时结构荷载折减（调整）系数。
q=q1+q2=21.899+1.071≈22.97kN/m；
面板的最大弯距：
M=0.125×22.97×300×300≈258411.262N.mm；
面板最大应力按下式计算：
公式：
σ=M/W其中σ--面板承受的应力（N/mm2）；
M--面板计算最大弯距（N.mm）；
W--面板的截面抵抗矩；
公式：
W=b×h2/6
b：
面板截面宽度，h：
面板截面厚度；
W=450×202/6=30000mm3；
f--面板的抗弯强度设计值（N/mm2）；f=205N/mm2；
面板的最大应力计算值：
σ=M/W=258411.262/30000≈8.614N/mm2；
面板截面的最大应力计算值σ=8.61N/mm2小于面板截面的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！
2.面板抗剪验算
最大剪力按均布荷载作用下的二跨连续梁计算，公式如下：
公式：
V=0.625×q×l
其中V--面板计算最大剪力（N）；
q--作用在模板上的侧压力线荷载：
q=22.97kN/m；
面板的最大剪力：
V=0.625×22.97×300≈4306.854N；
截面抗剪强度必须满足下式：
公式：
τ=3×V/（2×b×hn）≤fv
其中τ--面板承受的剪应力（N/mm2）；
V--面板计算最大剪力（N）：
V=4306.854N；
b--构件的截面宽度（mm）：
b=450mm；
hn--面板厚度（mm）：
hn=20mm；
fv--面板抗剪强度设计值（N/mm2）：
fv=1.5N/mm2；
面板截面受剪应力计算值：
τ=3×4306.854/（2×450×20）≈0.718N/mm2；
面板截面抗剪强度设计值：
[fv]=1.5N/mm2；
面板截面的最大受剪应力计算值τ=0.72N/mm2小于面板截面抗剪强度设计值[fv]=1.5N/mm2，满足要求！
3.面板挠度验算
最大挠度按均布荷载作用下的二跨连续梁计算，挠度计算公式如下：
公式：
ω=0.521×q×l2/（100×E×I）
其中ω--面板最大挠度（mm）；
q--作用在模板上的侧压力线荷载（kN/m）：
计算式：
q=47.71×0.45≈21.47kN/m；
l--计算跨度（竖楞间距）：
l=300mm；
E--面板弹性模量（N/mm2）：
E=210000N/mm2；
I--面板截面的惯性矩（mm4）；
公式：
I＝b×h3/12
计算式：
I=450×203/12=300000mm4；
面板最大容许挠度：
[ω]=300/250=1.2mm；
面板的最大挠度计算值：
ω=0.521×21.47×3004/（100×210000×300000）≈0.014mm；
面板的最大挠度计算值:
ω=0.01mm小于等于面板的最大允许挠度值[ω]=1.2mm，满足要求！
（四）、竖楞的计算
模板结构构件中的竖楞（小楞）属于受弯构件，按连续梁计算。
本工程柱高度为4.1m,柱箍间距为450mm，竖楞为大于3跨，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。
本工程中，竖楞采用木方，截面类型矩形，截面70mm*40mm,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：
W=（80×1003－（80－3×2）×（100－3×2）3）/（6×100）=30894.6mm3；
I=（80×1003－（80－3×2）×（100－3×2）3）/12=1544732mm4；
竖楞计算简图
1.抗弯强度验算
最大弯矩计算公式：
公式：
M=0.1×q×l2
其中M--竖楞计算最大弯距（N.mm）；
l--计算跨度（柱箍间距）：
l=450mm；
q--作用在竖楞上的线荷载，它包括：
新浇混凝土侧压力设计值
q1：
1.2×47.71×0.3×0.85≈14.599kN/m；
倾倒混凝土侧压力设计值
q2：
1.4×2×0.3×0.85=0.714kN/m；
q=（14.599+0.714）/2≈7.657kN/m；
竖楞的最大弯距：
M=0.1×7.657×4502≈155046.758N.mm；
公式：
σ=M/W其中σ--竖楞承受的应力（N/mm2）；
M--竖楞计算最大弯距（N.mm）；
W--竖楞的截面抵抗矩（mm3），W=30894.6；
f--竖楞的抗弯强度设计值（N/mm2）；f=205N/mm2；
竖楞的最大应力计算值：
σ=M/W=155046.758/30894.6≈5.019N/mm2；
竖楞的最大应力计算值σ=5.02N/mm2小于竖楞的抗弯强度设计值[σ]=205N/mm2，满足要求！
2.抗剪验算
最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下：
公式：
V=0.6×q×l
其中V--竖楞计算最大剪力（N）；
l--计算跨度（柱箍间距）：
l=450mm；
q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括：
q=7.657kN/m；
竖楞的最大剪力：
V=0.6×7.657×450≈2067.29N；
截面抗剪强度必须满足下式：
公式：
τ=3×V/（2×b×hn）≤fv
其中τ--竖楞截面最大受剪应力（N/mm2）；
V--竖楞计算最大剪力（N）：
V=2067.29N；
b--竖楞的截面宽度（mm）：
b=80mm；
hn--竖楞的截面高度（mm）：
hn=100mm；
fv--竖楞的抗剪强度设计值（N/mm2）：
fv=1.7N/mm2；
竖楞截面最大受剪应力计算值：
τ=3×2067.29/（2×80×100）≈0.388N/mm2；
竖楞截面最大受剪应力计算值τ=0.39N/mm2小于竖楞截面抗剪强度设计值[fv]=1.7N/mm2，满足要求！
（五）、B方向柱箍的计算
本工程中，主龙骨采用钢管，截面类型圆形，截面宽度4.8mm，截面壁厚3mm,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：
W=（80×1003－（80－3×2）×（100－3×2）3）/（6×100）=30894.6mm3；
I=（80×1003－（80－3×2）×（100－3×2）3）/12=1544732mm4；
柱箍为2跨，按集中荷载2跨连续梁计算（附计算简图）：
B方向柱箍计算简图
其中P--竖楞方木传递到柱箍的集中荷载（kN），竖楞距离取B方向的；
P=（1.2×47.71×0.85+1.4×2×0.85）×0.3×0.45/1=6.891kN；
B方向柱箍剪力图（kN）
最大剪力：
R=2.029kN;
B方向柱箍弯矩图（kN.m）
最大弯矩：
M=0.248kN.m；
B方向柱箍变形图（mm）
最大变形：
V=0.007mm；
最大支座力（用于计算螺栓）：
N=9.82kN；
1.柱箍抗弯强度验算
柱箍截面抗弯强度验算公式
公式：
σ=M/W其中柱箍杆件的最大弯矩设计值：
M=0.248kN.m；
弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩：
W=30894.6mm3；
B边柱箍的最大应力计算值：
σ=248102.44/30894.6=8.031N/mm2；
柱箍的抗弯强度设计值：
[f]=205N/mm2；
B边柱箍的最大应力计算值σ=8.03N/mm2小于柱箍的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求!
2.柱箍挠度验算
经过计算得到：
ω=0.007mm；
柱箍最大容许挠度：
[ω]=300/250=1.2mm；
柱箍的最大挠度ω=0.01mm小于柱箍最大容许挠度[ω]=1.2mm，满足要求!
（六）、B方向对拉螺栓的计算
计算公式如下：
公式：
N<[N]=f×A
其中N--对拉螺栓所受的拉力；
A--对拉螺栓有效面积（mm2）；
f--对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；
查表得：
对拉螺栓的型号：
M16；
对拉螺栓的有效直径：
13.55mm；
对拉螺栓的有效面积：
A=144mm2；
对拉螺栓所受的最大拉力：
N=9.82kN。
对拉螺栓最大容许拉力值：
[N]=170×144/1000=24.48kN；
对拉螺栓所受的最大拉力N=9.82kN小于对拉螺栓最大容许拉力值[N]=24.48kN，对拉螺栓强度验算满足要求!
（七）、H方向柱箍的计算
本工程中，柱箍采用钢管，截面类型为圆形截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：
柱箍为2跨，按集中荷
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