方桩静载报告.docx
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方桩静载报告
报告编号：
地-静2013-Ⅴ-10-180-2700
正文页数：
共 17 页
浙江省建设工程桩基检测报告
（单桩竖向静载试验）
工程名称：
海盐建昌——海韵江南住宅小区
工程地点：
海盐县武原街道
检测单位：
浙江省地球物理技术应用研究所
检测日期：
2013年06月24日～09月28日
项目名称：
海盐建昌——海韵江南住宅小区基桩静载试验
建设单位：
海盐建昌房地产有限公司
设计单位：
宁波建工股份有限公司
勘察单位：
浙江省钱塘江管理局勘测设计院
监理单位：
北京中联环建设工程管理有限公司
施工单位：
宁波建工股份有限公司
主要检测人：
报告编写人：
报告校核人：
报告审批人：
所 长：
姜贤斌
总工程师：
李建华
仪器设备编号：
全自动静载测试仪RS-JYB（201109-2421B、201109-2422B有效期至2013年10月21日、201104-2163B有效期至2014年05月03日）FQS-32020型千斤顶（1301、0929）（有效期至：
2014年03月27日）
引用标准：
《建筑基桩检测技术规范》（JGJ106-2003）
检测资质证书：
浙建检字（10）01018-DHQ
检测单位地址：
杭州市湖墅南路220号
邮政编号：
310005
电 话：
（0571）88376615 88376616
目 录
一、前 言 1
二、工程地质及基桩施工概况 1
（一）工程地质概况 1
（二）基桩施工概况 2
三、单桩竖向抗压静载试验 2
（一）桩顶处理 2
（二）加载装置 2
（三）计测装置 2
（四）试验标准和方法 2
四、试验成果评价 3
（一）试验结果 3
（二）承载力评述 4
五、结 论 13
附 件
附表1、附表2、附表3
单桩竖向静载试验汇总表（38张）
Q-s曲线、s-lgt曲线图（38张）
声 明
一、前 言
建设中的海盐建昌——海韵江南住宅小区工程位于海盐县武原街道，富新路北侧，环城南路以南，楞港路西侧，和尚河东侧。
该工程总用地面积45786.89平方米，建筑面积126685平方米，其中地上91573.7平方米，地下33352.9平方米，项目包括7幢18层高层，4幢11层小高层，9幢5层多层，全场设一层地下车库。
本工程基础采用Φ426沉管灌注桩和PS-A400（240）、PS-A500（300）型预应力空心方桩。
受建设单位委托，我所承担了本工程的单桩竖向抗压静载试验任务。
PS-A400（240）、PS-A500（300）型预应力空心方桩的设计单桩竖向抗压承载力特征值建下表，现场共检测试桩38根。
基桩概况表
序号
桩型
桩顶设计标高（m）
桩端黄海
高程（m）
桩长
（m）
单桩承载力特征值（kN）
要求试验最大荷载值（kN）
相对标高
黄海高程
1
PS-A400（240）
-6.200
-2.150
-32.150
30
1050
2100
2
PS-A500（300）
-5.950
-1.900
-31.900
30
1250
2500
3
PS-A500（300）
-6.500
-2.450
-43.450
41
1900
3800
4
PS-A500（300）
-6.500
-2.450
-44.450
42
1900
3800
5
PS-A500（300）
-6.500
-2.450
-42.850
40
1750
3500
6
PS-A500（300）
-6.500
-2.450
-48.450
46
1750
3500
7
PS-A500（300）
-6.500
-2.450
-40.450
38
1750
3500
8
PS-A400（240）
-6.200
-2.150
-29.150
27
900
1800
9
PS-A500（300）
-5.950
-1.900
-28.900
27
1050
2100
10
PS-A400（240）
-6.200
-2.150
-32.150
30
950
1900
11
PS-A500（300）
-5.950
-1.900
-31.900
30
1150
2300
二、工程地质及基桩施工概况
（一）工程地质概况
由本场地的工程地质勘察报告可知，勘探范围内的地基土可分为7个工程地质层，18个工程地质亚层，地基土物理力学参数见附表1。
（二）基桩施工概况
本工程的PS-A400（240）型预应力空心方桩，采用静压桩机沉桩。
设计砼强度均为C60，设计有效桩长为35m。
试桩桩长及其施工概况见附表2。
三、单桩竖向抗压静载试验
（一）桩顶处理
将桩顶清洗干净，铺垫黄砂找平后居中放上荷载板和千斤顶。
（二）加载装置
采用平台堆重加载装置。
平台支墩及工字钢梁纵横交错上覆木板组成，上堆重物；并使装置重心与置放在荷载板上的千斤顶轴线一致。
为保证压力垂向，千斤顶活塞顶部配有球面活动滑盘。
本次试桩采用全自动静载测试仪RS-JYB和千斤顶（FQS-32020型）连接加载。
（三）计测装置
（1）荷重测定：
采用全自动静载测试仪RS-JYB测控桩顶的加载量。
（2）沉降量测定：
采用分辨力为1/100mm，最大量程为50mm的2只位移传感器，对称置设在桩顶两侧，通过静止的基准桩、基准梁作为参照物，以测量单桩在不同荷载作用下的沉降量。
（四）试验标准和方法
参照中华人民共和国行业标准《建筑基桩检测技术规范》（JGJ106-2003）中关于静载试验的规定执行。
对于工程桩的验收性检测采用快速维持荷载法。
1、加载分级：
将试验最大荷载等分为十级，首次加载二级，以后每次加载一级。
2、沉降观测：
每级加载后，按第5、15、30、45、60min分别测读试桩桩顶沉降量，完成5次测读后，可施加下一级荷载。
3、终止加载条件：
（1）某级荷载作用下，桩的沉降增量为前一级荷载作用下沉降增量的5倍，且总沉降量达到40mm；
（2）已达到设计要求的最大加载量；
（3）当荷载-沉降曲线呈缓变型时，可加载至桩顶总沉降量60～80mm；在特殊情况下，可根据具体要求加载至桩顶累计沉降量超过80mm。
本次试验的试桩总加载量均达到要求的试验最大荷载，满足终止加载条件。
4、卸载分级：
每级卸载量一般为加载量的2倍，直止全部卸载。
5、卸载维持：
每级卸载维持15min，按第5、15min测读桩顶的沉降量后，即可卸下一级荷载。
卸载至零后，应测读桩顶残余沉降量，维持2h，测读时间为第5、15、30min，以后每隔30min测读一次。
四、试验成果评价
（一）试验结果
在各级荷载作用下，S1（1-D1878#）、S2（1-D1906#）、S3（2-D1073#）、S4（2-D1147#）、S5（3-D992#）、S6（3-D1053#）、S7（4-D125#）、S8（4-D185#）、S9（5-D68#）、S10（5-D89#）、S11（6-D376#）、S12（6-D406#）、S13（7-D727#）、S14（7-D791#）、S15（8-D2020#）、S16（8-D2108#）、S17（9-D1468#）、S18（9-D1579#）、S19（10-D3147#）、S20（10-D1455#）、S21（11-D484#）、S22（11-D610#）、S23（12-38#）、S24（12-43#）、S25（12-58#）、S26（13-27#）、S27（13-42#）、S28（13-62#）、S29（14-D1707#）、S30（14-D1796#）、S31（15-D800#）、S32（15-D924#）、S33（D-31#）、S34（D-359#）、S35（D-447#）、S36（D-910#）、S37（D-1046#）、S38（D-1332#）桩的静载试验原始记录汇总成附表；试验结果编绘的Q-s、s-lgt曲线见附图。
（二）承载力评述
根据规范规定的评价标准，综合判定S1（1-D1878#）、S2（1-D1906#）、S3（2-D1073#）、S4（2-D1147#）、S5（3-D992#）、S6（3-D1053#）、S7（4-D125#）、S8（4-D185#）、S9（5-D68#）、S10（5-D89#）、S11（6-D376#）、S12（6-D406#）、S13（7-D727#）、S14（7-D791#）、S15（8-D2020#）、S16（8-D2108#）、S17（9-D1468#）、S18（9-D1579#）、S19（10-D3147#）、S20（10-D1455#）、S21（11-D484#）、S22（11-D610#）、S23（12-38#）、S24（12-43#）、S25（12-58#）、S26（13-27#）、S27（13-42#）、S28（13-62#）、S29（14-D1707#）、S30（14-D1796#）、S31（15-D800#）、S32（15-D924#）、S33（D-31#）、S34（D-359#）、S35（D-447#）、S36（D-910#）、S37（D-1046#）、S38（D-1332#）桩的竖向抗压承载力参数如下。
S1桩（1-D1878#）在试验最大荷载3800kN作用下，总沉降量为14.35mm，Q-s线为缓变型，各级沉降增量在中高级荷载时有逐级增大的变化规律，s-lgt曲线尾支无明显下弯，全部卸载后残余沉降为9.13mm，最大回弹量为5.22mm，回弹率为36.38%。
判定该桩的极限承载力取最大加载量为3800kN。
S2桩（1-D1906#）在试验最大荷载3800kN作用下，总沉降量为11.91mm，Q-s线为缓变型，各级沉降增量在中高级荷载时有逐级增大的变化规律，s-lgt曲线尾支无明显下弯，全部卸载后残余沉降为3.81mm，最大回弹量为8.10mm，回弹率为68.01%。
判定该桩的极限承载力取最大加载量为3800kN。
S3桩（2-D1073#）在试验最大荷载3800kN作用下，总沉降量为12.71mm，Q-s线为缓变型，各级沉降增量在中高级荷载时有逐级增大的变化规律，s-lgt曲线尾支无明显下弯，全部卸载后残余沉降为6.29mm，最大回弹量为6.42mm，回弹率为50.51%。
判定该桩的极限承载力取最大加载量为3800kN。
S4桩（2-D1147#）在试验最大荷载3800kN作用下，总沉降量为10.92mm，Q-s线为缓变型，各级沉降增量在中高级荷载时有逐级增大的变化规律，s-lgt曲线尾支无明显下弯，全部卸载后残余沉降为5.51mm，最大回弹量为5.41mm，回弹率为49.54%。
判定该桩的极限承载力取最大加载量为3800kN。
S5桩（3-D992#）在试验最大荷载3800kN作用下，总沉降量为14.94mm，Q-s线为缓变型，各级沉降增量在中高级荷载时有逐级增大的变化规律，s-lgt曲线尾支无明显下弯，全部卸载后残余沉降为7.94mm，最大回弹量为7.00mm，回弹率为46.85%。
判定该桩的极限承载力取最大加载量为3800kN。
S6桩（3-D1053#）在试验最大荷载3800kN作用下，总沉降量为17.15mm，Q-s线为缓变型，各级沉降增量在中高级荷载时有逐级增大的变化规律，s-lgt曲线尾支无明显下弯，全部卸载后残余沉降为8.71mm，最大回弹量为8.44mm，回弹率为49.21%。
判定该桩的极限承载力取最大加载量为3800kN。
S7桩（4-D125#）在试验最大荷载3800kN作用下，总沉降量为16.04mm，Q-s线为缓变型，各级沉降增量在中高级荷载时有逐级增大的变化规律，s-lgt曲线尾支无明显下弯，全部卸载后残余沉降为7.23mm，最大回弹量为8.81mm，回弹率为54.93%。
判定该桩的极限承载力取最大加载量为3800kN。
S8桩（4-D185#）在试验最大荷载3800kN作用下，总沉降量为14.97mm，Q-s线为缓变型，各级沉降增量在中高级荷载时有逐级增大的变化规律，s-lgt曲线尾支无明显下弯，全部卸载后残余沉降为7.70mm，最大回弹量为7.27mm，回弹率为48.56%。
判定该桩的极限承载力取最大加载量为3800kN。
S9桩（5-D68#）在试验最大荷载3500kN作用下，总沉降量为11.87mm，Q-s线为缓变型，各级沉降增量在中高级荷载时有逐级增大的变化规律，s-lgt曲线尾支无明显下弯，全部卸载后残余沉降为5.32mm，最大回弹量为6.55mm，回弹率为55.18%。
判定该桩的极限承载力取最大加载量为3500kN。
S10桩（5-D89#）在试验最大荷载3500kN作用下，总沉降量为14.29mm，Q-s线为缓变型，各级沉降增量在中高级荷载时有逐级增大的变化规律，s-lgt曲线尾支无明显下弯，全部卸载后残余沉降为6.14mm，最大回弹量为8.15mm，回弹率为57.03%。
判定该桩的极限承载力取最大加载量为3500kN。
S11桩（6-D376#）在试验最大荷载3500kN作用下，总沉降量为16.21mm，Q-s线为缓变型，各级沉降增量在中高级荷载时有逐级增大的变化规律，s-lgt曲线尾支无明显下弯，全部卸载后残余沉降为6.14mm，最大回弹量为10.07mm，回弹率为62.12%。
判定该桩的极限承载力取最大加载量为3500kN。
S12桩（6-D406#）在试验最大荷载3500kN作用下，总沉降量为15.39mm，Q-s线为缓变型，各级沉降增量在中高级荷载时有逐级增大的变化规律，s-lgt曲线尾支无明显下弯，全部卸载后残余沉降为6.35mm，最大回弹量为9.04mm，回弹率为58.74%。
判定该桩的极限承载力取最大加载量为3500kN。
S13桩（7-D727#）在试验最大荷载3500kN作用下，总沉降量为14.09mm，Q-s线为缓变型，各级沉降增量在中高级荷载时有逐级增大的变化规律，s-lgt曲线尾支无明显下弯，全部卸载后残余沉降为4.44mm，最大回弹量为9.65mm，回弹率为68.49%。
判定该桩的极限承载力取最大加载量为3500kN。
S14桩（7-D791#）在试验最大荷载3500kN作用下，总沉降量为14.44mm，Q-s线为缓变型，各级沉降增量在中高级荷载时有逐级增大的变化规律，s-lgt曲线尾支无明显下弯，全部卸载后残余沉降为4.10mm，最大回弹量为10.34mm，回弹率为71.61%。
判定该桩的极限承载力取最大加载量为3500kN。
S15桩（8-D2020#）在试验最大荷载2100kN作用下，总沉降量为14.04mm，Q-s线为缓变型，各级沉降增量在中高级荷载时有逐级增大的变化规律，s-lgt曲线尾支无明显下弯，全部卸载后残余沉降为6.19mm，最大回弹量为7.85mm，回弹率为55.91%。
判定该桩的极限承载力取最大加载量为2100kN。
S16桩（8-D2108#）在试验最大荷载2100kN作用下，总沉降量为13.01mm，Q-s线为缓变型，各级沉降增量在中高级荷载时有逐级增大的变化规律，s-lgt曲线尾支无明显下弯，全部卸载后残余沉降为6.01mm，最大回弹量为7.00mm，回弹率为53.80%。
判定该桩的极限承载力取最大加载量为2100kN。
S17桩（9-D1468#）在试验最大荷载2100kN作用下，总沉降量为9.87mm，Q-s线为缓变型，各级沉降增量在中高级荷载时有逐级增大的变化规律，s-lgt曲线尾支无明显下弯，全部卸载后残余沉降为5.22mm，最大回弹量为4.65mm，回弹率为47.11%。
判定该桩的极限承载力取最大加载量为2100kN。
S18桩（9-D1579#）在试验最大荷载2100kN作用下，总沉降量为10.51mm，Q-s线为缓变型，各级沉降增量在中高级荷载时有逐级增大的变化规律，s-lgt曲线尾支无明显下弯，全部卸载后残余沉降为4.87mm，最大回弹量为5.64mm，回弹率为53.66%。
判定该桩的极限承载力取最大加载量为2100kN。
S19桩（10-D1347#）在试验最大荷载2100kN作用下，总沉降量为10.87mm，Q-s线为缓变型，各级沉降增量在中高级荷载时有逐级增大的变化规律，s-lgt曲线尾支无明显下弯，全部卸载后残余沉降为3.77mm，最大回弹量为7.10mm，回弹率为65.32%。
判定该桩的极限承载力取最大加载量为2100kN。
S20桩（10-D1455#）在试验最大荷载2100kN作用下，总沉降量为9.11mm，Q-s线为缓变型，各级沉降增量在中高级荷载时有逐级增大的变化规律，s-lgt曲线尾支无明显下弯，全部卸载后残余沉降为4.71mm，最大回弹量为4.40mm，回弹率为48.30%。
判定该桩的极限承载力取最大加载量为2100kN。
S21桩（11-D484#）在试验最大荷载2100kN作用下，总沉降量为11.21mm，Q-s线为缓变型，各级沉降增量在中高级荷载时有逐级增大的变化规律，s-lgt曲线尾支无明显下弯，全部卸载后残余沉降为4.08mm，最大回弹量为7.13mm，回弹率为63.60%。
判定该桩的极限承载力取最大加载量为2100kN。
S22桩（11-D610#）在试验最大荷载2100kN作用下，总沉降量为11.73mm，Q-s线为缓变型，各级沉降增量在中高级荷载时有逐级增大的变化规律，s-lgt曲线尾支无明显下弯，全部卸载后残余沉降为2.89mm，最大回弹量为8.84mm，回弹率为75.36%。
判定该桩的极限承载力取最大加载量为2100kN。
S23桩（12-38#）在试验最大荷载1520kN作用下，总沉降量为11.05mm，Q-s线为缓变型，各级沉降增量在中高级荷载时有逐级增大的变化规律，s-lgt曲线尾支无明显下弯，全部卸载后残余沉降为4.11mm，最大回弹量为6.94mm，回弹率为62.81%。
判定该桩的极限承载力取最大加载量为1520kN。
S24桩（12-43#）在试验最大荷载1520kN作用下，总沉降量为8.87mm，Q-s线为缓变型，各级沉降增量在中高级荷载时有逐级增大的变化规律，s-lgt曲线尾支无明显下弯，全部卸载后残余沉降为3.15mm，最大回弹量为5.72mm，回弹率为64.49%。
判定该桩的极限承载力取最大加载量为1520kN。
S25桩（12-58#）在试验最大荷载1520kN作用下，总沉降量为11.58mm，Q-s线为缓变型，各级沉降增量在中高级荷载时有逐级增大的变化规律，s-lgt曲线尾支无明显下弯，全部卸载后残余沉降为4.47mm，最大回弹量为7.11mm，回弹率为61.40%。
判定该桩的极限承载力取最大加载量为1520kN。
S26桩（13-27#）在试验最大荷载1360kN作用下，总沉降量为10.03mm，Q-s线为缓变型，各级沉降增量在中高级荷载时有逐级增大的变化规律，s-lgt曲线尾支无明显下弯，全部卸载后残余沉降为4.25mm，最大回弹量为5.78mm，回弹率为57.63%。
判定该桩的极限承载力取最大加载量为1360kN。
S27桩（13-42#）在试验最大荷载1360kN作用下，总沉降量为9.25mm，Q-s线为缓变型，各级沉降增量在中高级荷载时有逐级增大的变化规律，s-lgt曲线尾支无明显下弯，全部卸载后残余沉降为3.54mm，最大回弹量为5.71mm，回弹率为61.73%。
判定该桩的极限承载力取最大加载量为1360kN。
S28桩（13-62#）在试验最大荷载1360kN作用下，总沉降量为10.55mm，Q-s线为缓变型，各级沉降增量在中高级荷载时有逐级增大的变化规律，s-lgt曲线尾支无明显下弯，全部卸载后残余沉降为5.01mm，最大回弹量为5.54mm，回弹率为52.51%。
判定该桩的极限承载力取最大加载量为1360kN。
S29桩（14-D1707#）在试验最大荷载1900kN作用下，总沉降量为12.08mm，Q-s线为缓变型，各级沉降增量在中高级荷载时有逐级增大的变化规律，s-lgt曲线尾支无明显下弯，全部卸载后残余沉降为4.35mm，最大回弹量为7.73mm，回弹率为63.99%。
判定该桩的极限承载力取最大加载量为1900kN。
S30桩（14-D1796#）在试验最大荷载1900kN作用下，总沉降量为11.05mm，Q-s线为缓变型，各级沉降增量在中高级荷载时有逐级增大的变化规律，s-lgt曲线尾支无明显下弯，全部卸载后残余沉降为4.06mm，最大回弹量为6.99mm，回弹率为63.26%。
判定该桩的极限承载力取最大加载量为1900kN。
S31桩（15-D800#）在试验最大荷载1900kN作用下，总沉降量为13.11mm，Q-s线为缓变型，各级沉降增量在中高级荷载时有逐级增大的变化规律，s-lgt曲线尾支无明显下弯，全部卸载后残余沉降为6.55mm，最大回弹量为6.56mm，回弹率为50.04%。
判定该桩的极限承载力取最大加载量为1900kN。
S32桩（15-D924#）在试验最大荷载1900kN作用下，总沉降量为12.56mm，Q-s线为缓变型，各级沉降增量在中高级荷载时有逐级增大的变化规律，s-lgt曲线尾支无明显下弯，全部卸载后残余沉降为6.22mm，最大回弹量为6.34mm，回弹率为50.48%。
判定该桩的极限承载力取最大加载量为1900kN。
S33桩（D-31#）在试验最大荷载3500kN作用下，总沉降量为10.17mm，Q-s线为缓变型，各级沉降增量在中高级荷载时有逐级增大的变化规律，s-lgt曲线尾支无明显下弯，全部卸载后残余沉降为2.91mm，最大回弹量为7.26mm，回弹率为71.39%。
判定该桩的极限承载力取最大加载量为3500kN。
S34桩（D-359#）在试验最大荷载2100kN作用下，总沉降量为12.09mm，Q-s线为缓变型，各级沉降增量在中高级荷载时有逐级增大的变化规律，s-lgt曲线尾支无明显下弯，全部卸载后残余沉降为5.17mm，最大回弹量为6.92mm，回弹率为57.24%。
判定该桩的极限承载力取最大加载量为2100kN。
S35桩（D-447#）在试验最大荷载3500kN作用下，总沉降量为13.54mm，Q-s线为缓变型，各级沉降增量在中高级荷载时有逐级增大的变化规律，s-lgt曲线尾支无明显下弯，全部卸载后残余沉降为5.94mm，最大回弹量为7.60mm，回弹率为56.13%。
判定该桩的极限承载力取最大加载量为3500kN。
S36桩（D-910#）在试验最大荷载1900kN作用下，总沉降量为9.69mm，Q-s线为缓变型，各级沉降增量在中高级荷载时有逐级增大的变化规律，s-lgt曲线尾支无明显下弯，全部卸载后残余沉降为4.15mm，最大回弹量为5.54mm，回弹率为57.17%。
判定该桩的极限承载力取最大加载量为1900kN。
S37桩（D-1046#）在试验最大荷载3800kN作用下，总沉降量为11.05mm，Q-s线为缓变型，各级沉降增量在中高级荷载时有逐级增大的变化规律，s-lgt曲线尾支无明显下弯，全部卸载后残余沉降为5.43mm，最大回弹量为5.62mm，回弹率为50.86%。
判定该桩的极限承载力取最大加载量为3800kN。
S38桩（D-1332#）在试验最大荷载2100kN作用下，总沉降量为12.20
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