高支模方案.docx

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高支模方案

一、工程概况

工程，由承建，广东建工设计院设计，由公司监理。

本工程位于内，有两层地下室，地下室底板面积约为3600m2，地上23层，建筑物长度92.5m，宽度41.8m。

结构形式为框架剪力墙形式。

建筑面积为46540平方米，工程造价为4330万元，合同工期为460天。

负二层层高为4.3m，负一层层高为5.0m，负一层楼板标高为-5.000，板厚为200mm、180mm，最大梁为250×1200mm和400×950mm，±0.000板厚为120mm，最大梁为300×650mm。

对负一、二层进行高支模计算。

因甲方设计变更，取消1B层梁板结构，故一层层高为6.4m，因此要对一层进行高支模计算。

二、施工准备

1、材料：

18厚夹板，80×100木枋，25厚直边板，门式架，φ51钢通可调上托，脱模剂，钢管夹。

2、交底：

施工前对施工人员进行施工方法、质量、安全交底。

三、主要施工方法

楼面模板支模、梁底支模均采用门式架支顶支模。

1、超高楼面支模

（1）安装模板及支模前须弹出安装墨线。

（2）楼面模板采用18厚建筑夹板，当板厚在≤120mm时，骨廊间距为@600mm，当板厚＞120mm时，骨廊间距为@400mm。

栊骨采用φ51钢通跨度1220，楼面支模采用门式支顶@915。

2、梁底支模

（1）安装模板均用18厚夹板。

（2）本层梁高≤800mm，梁旁的加劲枋@600mm，梁旁加压脚板，侧模用直边板一度拉水@600，角度不大于45度，梁底主栊骨用φ51钢通一条，间距1220，梁底骨廊用80×100木枋@400（如图所示）。

负二层梁为250×1200mm的，主栊骨用φ51钢通一条，梁底门式架排列梁方向@915，梁为400×950mm的，主栊骨用φ51钢通一条，梁底门式架排列梁方向@610。

（3）梁底门式架排列按设计标高调整门式架支托标高。

然后安装木枋，铺上梁底板，并拉线拉平。

当梁底板跨度等于及大于4m时，梁底应按要求起拱。

（4）门式架之间用剪刀撑连接，每2m内采用一道纵横水平拉管，水平拉管通长设置，纵横水平拉结，有条件的应与柱顶紧。

在梁下门式架设置剪刀撑纵横连结@6000mm。

支撑系统外围连续设置连续剪刀撑。

（5）梁的两侧与池板采用搭旁连接，梁旁要加设挂旁直边板及斜木枋。

（6）梁底门式架支顶应垂直，上下层支顶在同一竖面中心线上，而且要确保架间在竖向与水平面的稳定。

（7）支顶底在原土面铺夯实后，每个支腿25厚、宽200、长500的垫脚板。

四、工程质量保证措施

1、模板及支架必须有足够的强度、刚度和稳定性，其支承部分应有足够的支承面积。

2、木枋、木模板的材质应符合规范的有关标准，选择品质优良的木料，表面顺直无弯曲扭转，平面几何尺寸和截面尺寸符合施工要求，受力的80×100木枋竖向放置。

3、拆卸较大跨度的梁下支模系统时，各个体系的拆卸应从中间开始，向两端展开，跨度在8m以上的连续及框架梁，飘梁的支模体系，必须在其砼强度等级达到100%设计值，才可拆除。

4、其它质量措施参见总体方案和有关质量标准及工艺。

五、安全技术措施

1、模板安装拆卸作业，必须遵守高处作业等安全操作规程。

2、在楼层内的高度超过2.5m的安装及拆卸作业，应搭设临时性脚手架。

3、高度超过4m的模板拆除，不得让材料自由落下及大面积撬落。

4、正在浇砼的楼面，其下一层楼面的支撑系统不得拆除。

5、支顶体系的纵横水平联系杆件，禁止以建筑物外脚手架等不稳定物体为支撑点。

6、三楼面北向厅梁模板支顶应按要求纵横水平拉结及支撑系统设置连续剪刀撑外，并且与首层、二层砼柱拉结，确保稳定。

7、所有纵横水平杆及剪刀撑钢通必须用排栅夹扣紧连结点。

模板支顶计算书

一、计算依据

1、混凝土结构工程施工及验收规范GB50204-2002

2、木结构设计规范GBJ5-88

二、楼面板厚120mm

1、平板模板采用18厚建筑夹板（夹板参考广东松柏强度设计值采用）

荷载：

（1）模板自重：

0.3kN/m2×1.2＝0.36kN/m2

（2）砼、钢筋自重：

25.1kN/m3×0.12×1.2＝3.614kN/m2

（3）施工活载：

按均布荷载计算时2.5kN/m2×1.4=3.5kN/m2

按集中荷载计算时2.5kN×1.4=3.5kN

∑q=0.36+3.614+3.5=7.474kN/m2

（4）均布荷载下的弯矩M1=7.474×600×600/8＝336348N·mm

集中荷载下的弯矩M2=3500×600×/4＝525000N·mm

M2＞M1，所以取集中荷载下的弯矩

（5）∑q＝3.974kN/m2

M=525000+3.974×600×600/8=703830N·mm

取1000mm板宽计算：

W=1000×182/6＝54000mm3

I=1000×182/12＝486000mm4

强度计算：

按小楞（骨廊）@600排列，按双跨梁计算

ψ＝M/W=703830/54000=13.03N/mm2≈[fw]=13N/mm2

∴强度满足要求。

挠度验算：

q=0.36+3.164=3.974kN/m

W=0.521×3.974×6004/（100×9000×486000）＝0.613mm

W/l=0.576/600=1/978＜[W/l]=1/250

∴挠度满足要求。

*抗剪强度计算省略不计

2、平板骨廊采用80×100木枋（竖排）

W=80×1002/6＝133333mm3

I=80×1003/12＝6666667mm4

ψw＝M/W强度验算（施工荷载按集中力计，值大于按均布荷载）

M＝0.125×2.38L2+0.25×3.5L=fw·W＝133333×13＝1733329

得到L=1355mm取1220mm

挠度验算：

q=3.974×0.6＝2.384kN/m

W=（5ql4/384EI）+（pl4/48EI）

=（5×2.38×12204/（384×9000×6666667））+（3.5×1000×12203/

（48×9000×6666667））

＝3.353mm

W/l=3.353/1220=1/364＜[W/l]=1/250

∴挠度满足要求

最后平板骨廊采用80×100木枋跨度L=1220mm,可满足要求。

3、代栊（主栊骨）计算

骨廊用80×100木枋，代栊用φ51钢管，跨度l=915mm，主栊骨按915mm跨度计算。

荷载：

（1）模板自重：

0.3kN/m2×1.2＝0.36kN/m2

（2）砼、钢筋自重：

25.1kN/m3×0.12×1.2＝3.614kN/m2

（3）施工活重：

1.5kN/m2×1.4＝2.1kN/m2（考虑泵送工艺，以均布活重计算）

∑q＝6.074kN/m2

p=6.074×0.6×0.915＝3.335kN

强度计算：

M=3335×915/4＝762881N·mm

ψw＝M/W=762881/5808=131.34＜[fw]=215

∴强度满足要求。

挠度验算：

p=（0.36+3.614）×0.6×1.2＝2862N

W=（pl3/48EI）+（pa/24EI）×（3l2-4a2）

＝（2862×12203/48×206000×148102）+（2862×10/24×206000×148102）×（3×12002-4×102）=1.672mm

W/l=1.672/1220=1/547＜[W/l]=1/250

∴挠度满足要求。

三、梁截面300×650计算

梁底板用18厚建筑夹板，计算略。

1、梁底板骨廊采用80×100枋@400。

板荷载：

板自重3.614kN/m2

模板自重0.3×1.2＝0.36kN/m2

施工活载2kN/m2×1.4＝2.8kN/m2

按中梁，两边各有板传来荷载p=0.5×6774×1.2×400/600＝1626N

梁荷载：

梁自重0.30×0.65×25.5×1.2＝5.967kN/m

模板0.5×0.30×1.2＝0.18kN/m

施工荷载0.30×2×1.4＝0.84kN/m

∑＝6.897kN/m

将梁重线荷化为均布荷载q=（6.897×0.4）/0.30＝9.316kN/m

M=1626×（610-300/2）+0.5×9.928×300×610-0.5×9.928×1502

=1495503N·mm

σw＝M/W=1495503/133333=11.2小于[fw]＝13满足要求

刚度验算（按@400间距80×100骨廊计算）：

板荷载：

3.974kN/m2

梁荷载：

6.147kN/m2

板传来集中力：

p=0.5×3974×1.2×400/600＝1939.5N

梁化为均布荷载：

q=6.147×0.4/0.3＝8.196N/mm

f均载＝qcl3·（8-4r2+r3）/（384EI）

=8.196×300×12203×（8-4×（460/1220）2+（460/1220）3）/（384×9000×6666667）＝1.45mm

f集中＝pal2·（3-4a2/l2）/（24EI）

=1939.5×460×12202×（3-4×4602/12202）/（24×9000×

6666667）

＝2.242mm

W＝1.45+2.242＝3.693mm

W/l＝3.693/1220＝1/330＜1/250刚度满足要求。

2、

梁底代栊计算

以最大荷载的情况：

①板骨廊@600,跨度过400；②梁骨廊80×100@400,传至每侧代栊p=1628.9+0.5×6205×0.4＝3023N。

用门式架间距915时，用80×100枋作代栊，可按两跨连续梁计算，但为简化和最不利状态，以单跨梁验算。

M＝0.25×3023×915＝691569.8N·mm

σw＝M/W=691569.8/5808=119＜[fw]=215

强度满足要求。

挠度验算：

p=1939.5+0.5×6147×0.4＝3169N

W=3169×9153/（48×206000×148102）＝1.658mm

W/l＝1.658/915＝1/552＜1/250

挠度满足要求。

四、楼面板厚200mm

4、平板模板采用18厚建筑夹板（夹板参考广东松柏强度设计值采用）

荷载：

（5）模板自重：

0.3kN/m2×1.2＝0.36kN/m2

（6）砼、钢筋自重：

25.1kN/m3×0.20×1.2＝6.024kN/m2

（7）施工活载：

按均布荷载计算时2.5kN/m2×1.4=3.5kN/m2

按集中荷载计算时2.5kN×1.4=3.5kN

∑q=0.36+6.024+3.5=9.884kN/m2

（8）均布荷载下的弯矩M1=9.884×400×400/8＝308875N·mm

集中荷载下的弯矩M2=3500×400×/4＝477680N·mm

M2＞M1，所以取集中荷载下的弯矩

（5）∑q＝6.384kN/m2

M=477680+6.384×500×500/8=605360N·mm

取1000mm板宽计算：

W=1000×182/6＝54000mm3

I=1000×182/12＝486000mm4

强度计算：

按小楞（骨廊）@400排列，按双跨梁计算

ψ＝M/W=605360/54000=11.21N/mm2＜[fw]=13N/mm2

∴强度满足要求。

挠度验算：

q=0.36+6.024=6.384kN/m

W=0.521×6.384×6004/（100×9000×486000）＝0.2mm

W/l=0.2/400=1/2000＜[W/l]=1/250

∴挠度满足要求。

*抗剪强度计算省略不计

5、平板骨廊采用80×100木枋（竖排）

W=80×1002/6＝133333mm3

I=80×1003/12＝6666667mm4

ψw＝M/W强度验算（施工荷载按集中力计，值大于按均布荷载）

M＝0.125×3.192L2+0.25×3.5L=fw·W＝133333×13＝1733329

得到L=1259mm取1220mm

挠度验算：

q=6.384×0.4＝2.554kN/m

W=（5ql4/384EI）+（pl4/48EI）

=（5×2.55×12204/（384×9000×6666667））+（3.5×1000×12203/

（48×9000×6666667））

＝3.43mm

W/l=3.43/1220=1/355＜[W/l]=1/250

∴挠度满足要求

最后平板骨廊采用80×100木枋跨度L=1220mm,可满足要求。

6、代栊（主栊骨）计算

骨廊用80×100木枋，代栊用φ51钢管，跨度l=915mm，主栊骨按915mm跨度计算。

荷载：

（4）模板自重：

0.3kN/m2×1.2＝0.36kN/m2

（5）砼、钢筋自重：

25.1kN/m3×0.2×1.2＝6.024kN/m2

（6）施工活重：

1.5kN/m2×1.4＝2.1kN/m2（考虑泵送工艺，以均布活重计算）

∑q＝8.484kN/m2

p=8.484×0.4×0.915＝3.015kN

强度计算：

M=3015×1.5×457.5-3015×400＝863043N·mm

ψw＝M/W=863043/5808=149＜[fw]=215

∴强度满足要求。

挠度验算：

p=（0.36+6.024）×0.4×1.2＝3064N

W=（pl3/48EI）+（pa/24EI）×（3l2-4a2）

＝（3064×12203/48×206000×148102）+（3064×10/24×206000×148102）×（3×12002-4×102）=1.603mm

W/l=1.603/1220=1/571＜[W/l]=1/250

∴挠度满足要求。

五、梁截面250×1200计算

梁底板用18厚建筑夹板，计算略。

3、梁底板骨廊采用80×100枋@300。

板荷载：

板自重6.024kN/m2

模板自重0.3×1.2＝0.36kN/m2

施工活载2kN/m2×1.4＝2.8kN/m2

∑q=9.184kN/m2

按中梁，两边各有板传来荷载p=0.5×9184×1.2×300/600＝1652N

梁荷载：

梁自重0.25×1.20×25.5×1.2＝9.18kN/m

模板0.5×0.25×1.2＝0.15kN/m

施工荷载0.25×2×1.4＝0.70kN/m

∑＝10.03kN/m

将梁重线荷化为均布荷载q=（10.03×0.3）/0.25＝12.036kN/m

M=1652×（610-250/2）+0.5×9.928×250×610-0.5×9.928×1252

=1625477N·mm

σw＝M/W=1625477/133333=12.19小于[fw]＝13满足要求

刚度验算（按@300间距80×100骨廊计算）：

板荷载：

6.384kN/m2

梁荷载：

9.330kN/m2

板传来集中力：

p=0.5×6384×1.2×300/400＝2336.5N

梁化为均布荷载：

q=9.33×0.3/0.25＝11.2N/mm

f均载＝qcl3·（8-4r2+r3）/（384EI）

=11.2×250×12203×（8-4×（485/1220）2+（485/1220）3）/（384×9000×6666667）＝1.639mm

f集中＝pal2·（3-4a2/l2）/（24EI）

=1939.5×485×12202×（3-4×4852/12202）/（24×9000×

6666667）

＝2.773mm

W＝1.639+2.773＝4.413mm

W/l＝4.413/1220＝1/276＜1/250刚度满足要求。

4、

梁底代栊计算

以最大荷载的情况：

①板骨廊@400，跨度过300；②梁骨廊80×100@300,传至每侧代栊p=1653+0.5×10030×0.3＝3157.6N。

用门式架间距915时，用80×100枋作代栊，可按两跨连续梁计算，但为简化和最不利状态，以单跨梁验算。

M＝（0.25+157.5/915）×3157×915＝1219391N·mm

σw＝M/W=1219391/5808=210＜[fw]=215

强度满足要求。

挠度验算：

p=2336.5+0.5×9330×0.3＝3736N

W=3736×9153/（48×206000×148102）＝1.95mm

W/l＝1.95/915＝1/468＜1/250

挠度满足要求。

有关安全、防火、质量管理、文明施工等，本方案未详之处，须执行公司及上级的标准和规定。