桥墩盖梁张拉施工方案.docx
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桥墩盖梁张拉施工方案
遂资眉高速公路建设项目
（云井大桥独柱墩盖梁张拉）
施工方案
编制：
审核：
批准：
遂资眉高速公路眉山段J1-2标
四川瑞通工程建设有限公司项目经理部
云井大桥后张法预应力独柱墩盖梁张拉施工方案
一、工程概况
遂资眉高速公路眉山段J1-2标云井大桥左右线8、9号独柱墩盖梁为后张法部分预应力盖梁，共计4片盖梁。
预应力钢绞线布置见下图：
二、施工顺序：
（1）依次张拉N1、N2、N3。
（2）N1、N2、N3钢束管道灌浆。
（3）架设T梁。
三、施工方案
1、施工准备
现浇盖梁梁体混凝土强度达到85%，且龄期达到7天方可张拉预应力钢束。
2、穿入钢绞线并张拉
钢绞线的穿入采用逐根方法，穿束前检查锚垫板和孔道，锚垫板位置要准确，孔道内畅通，无污水和其它杂物。
当砼的强度达到设计强度的85%后开始张拉，根据规范要求张拉的顺序为：
0初始应力（10%控制应力）20%控制应力100%控制应力并持续5分钟。
3、压浆
压浆前对孔道进行清孔处理，水泥浆自拌制至压入孔道持续的时间视温度情况而定，一般在30～45分钟范围内。
在压浆过程中水泥浆应连续拌合，压浆要缓慢、均匀的进行，不得中断。
压浆的顺序先压注下层孔道，压浆的压力为0.5～0.7Mpa。
为保证孔道内充满水泥浆，关闭出浆口后，保持不小于0.5Mpa的一个稳压期，该稳压期的保持时间宜为3~5分钟。
水泥浆标号为40号，锚具外钢绞线用刀片切割断，严禁用电焊烧断。
4、封端
压浆后将需封锚的锚具周围冲洗干净并对梁端凿毛，然后设置钢筋网浇筑封锚砼。
四、安全保证体系
安全负责人：
肖俊伟
安全员：
叶军
工地负责人：
苗小鹏曾宪武
五、工程进度安排
本项工程从2013年11月20日起至2013年11月23日止。
六、质量保证措施
工程一次交验合格率100%，优良率100%，争创精品工程。
1、质量管理措施
⑴、成立以项目经理、项目总工程师领导下由技术人员、测量人员、试验人员和专职质量员，监理工程师具体负责的内部质量控制、检查、检验体系。
⑵、在质量管理上，加大对工程质量的管理力度，明确总工程师的职责，给予对影响工程质量因素的一票否决权，对违章操作造成工程质量问题或隐患的集体或个人的处罚权、对质量问题解决的决定权。
加强对参与施工队伍的质量意识的教育及专业技能的培训工作；消除影响工程质量的不利因素。
⑶、在质量控制上，给予质检工程师质量否决权和对质量问题处理的建议权。
专职质检工程师利用测量、试验等手段，严把材料的进场关，加强施工过程的质量控制，以保证不合格的材料不进场。
上道工序达不到优良，绝不进行下道工序的施工，以此保证工程的总体质量。
⑷、严格履行报告制度，对工程施工过程中的各种报告、试验、检验报表，及时上报监理工程师审核。
做到未经监理工程师批准的项目不开工，未经监理工程师检验的工序，不进行下道工序的施工。
⑸、严格按照监理细则的要求，对工程实施内部监理制度。
在各工区施工技术员及质检员的配合下，开展对各项目、各工序的监督检查及落实工作。
⑹、严格按照标书的要求及标书指定的规范、标准的要求和检验方法，对涉及工程质量的各个方面、各道工序进行检查、检验、控制和评定工作。
⑺、工程分部、分项的检查控制和评定工作，在专职质检工程师和监理工程师的指导下，由施工技术员、测量、试验及各工区专职或兼职质检员配合进行。
检查、控制和评定结果报监理工程师审核。
⑻、成立QC现场攻关小组，及时解决施工中出现的质量问题及缺陷。
⑼、实行定期大检查制度，奖优罚劣。
⑽、实行施工人员考核制度，合格后持证上岗。
⑾、实行业务人员风险抵押制。
2、保证质量的主要技术措施
、优化施工组织设计,实行最合理的机具组合。
、充分发挥试验室在控制工程质量方面的巨大作用，以科学的检测手段指导施工。
七、安全保证措施
成立以项目经理为首的安全保证体系,牢固树立“安全第一，预防为主”的思想,做到人人讲安全,针对本工程的特点制定安全措施如下：
1、施工现场临时用电线路、变配电设施的安装和使用符合建设部颁发的《施工临时用电安全技术规范》（JGJ46-88）的要求，用电线路按施工组织设计架设，严禁任意拉线、拉电。
2、施工机械按照施工平面图规定的位置设置,不得侵占场内道路,施工机械进场安装后,经过安全检查,合格后投入使用。
3、现场特种作业人员按GB5036-85《特种作业人员安全技术考核管理规定》经专门培训考核合格后，持证上岗。
后张法独柱墩盖梁张拉应力计算
盖梁配筋为9Φs15.2（N1、N3）、6Φs15.2（N2），锚具采用M15-6夹片锚具8套，M15-9夹片锚具18套，成孔材料为Φ70、Φ80铁皮波纹管。
张拉控制应力为σcon=0.75fpk=1395MPa。
N1、N3钢束张拉控制应力为1757.7KN，N2钢束张拉控制应力为1171.8KN。
张拉方式为两端对称张拉。
盖梁预应力钢束张拉顺序：
盖梁混凝土强度达到85%后，从盖梁两端对称张拉，依次为N1、N2、N3，孔道灌浆，拆除盖梁临时支架。
盖梁N1、N3控制应力对应压力表读数
压力指示器
0.1P
（175.8KN）
0.2P
（351.5KN）
P
（1757.7KN）
顶编号
P1-Y0134-459号油表读数（MPa）
P1=0.0174F+0.37（F≤2744KN）
3.43
6.49
30.95
P2-A0134-731号油表读数（MPa）
P2=0.0174F-0.03（F≤2744KN）
3.03
6.09
30.55
P1-YE0901092号油表读数（MPa）
P1=0.0178F+0.17（F≤2744KN）
3.30
6.43
31.46
202231
P2-YE0901100号油表读数（MPa）
P2=0.0179F+0.04（F≤2744KN）
3.19
6.33
31.5
盖梁N2控制应力对应压力表读数
压力指示器
0.1P
（117.2KN）
0.2P
（234.4KN）
P
（1171.8KN）
顶编号
P1-Y0134-459号油表读数（MPa）
P1=0.0174F+0.37（F≤2744KN）
2.41
4.45
20.76
P2-A0134-731号油表读数（MPa）
P2=0.0174F-0.03（F≤2744KN）
2.01
4.05
20.36
P1-YE0901092号油表读数（MPa）
P1=0.0178F+0.17（F≤2744KN）
2.26
4.34
21.03
202231
P2-YE0901100号油表读数（MPa）
P2=0.0179F+0.04（F≤2744KN）
2.14
4.24
21.02
后张法独柱墩盖梁理论伸长值计算
计算依据：
根据设计图纸及《钢绞线试验检测报告》，由《公路桥涵施工技术规范》（JTG/TF50-2011）54页公式计算而得出结果：
PpL
公式：
△L=———————
ApEp
式中：
Pp———钢绞线的平均张拉应力（N）直线筋取张拉端的拉力。
L———钢绞线的长度（mm）。
Ap———钢绞线的截面面积（m㎡）。
Ep———钢绞线的弹性模量（N/m㎡）,根据《钢绞线试验检测报告》取199000（N/m㎡）。
其中：
Pp值（直线筋取张拉端的张拉力），根据《公路桥涵施工技术规范》（JTG/TF50-2011）272页计算而得：
P[1-e-（kx+μθ）]
公式:
Pp=—————————————
Kx+μθ
式中：
P———钢绞线张拉端的张拉力（N）。
x———从张拉端至计算截面的孔道长度（m）。
θ———从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和（rad），因为1（rad）=π/180°，所以计算弧度角=θ×π/180。
K———孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数，参见表C1。
μ———钢绞线与孔道壁的摩擦系数，参见表C1。
e———自然对数的底≈2.7182548，常用数学符号。
表C1系数k及u值表
管道成型方式
k
u
钢丝束、钢绞线
螺纹钢筋
预埋铁皮管道
0.003
0.35
0.4
预埋钢管
0.001
0.25
-
抽芯成型孔道
0.0015
0.55
0.6
预埋金属波纹管
0.0015
0.20~0.25
0.5
预埋塑料波纹管
0.0015
0.14~0.17
0.45
A、先计算N1钢绞线。
N1为9束钢绞线，下料长度为12.942m。
1、将N1钢绞线分成三段：
AB——直线段，BC——曲线段，CD——直线段
2、根据图纸计算可知AB段=127.386cm，求CD和BC段长度。
先把切线角之和tan7.02°,换算成弧度再乘以半径R：
即BC=2000×π/180×7.02°=245.044cm
CD=下料长度÷2－AB－BC－工作长度
=1294.2÷2－127.386－245.044－70=204.674cm
3、分别计算各段的θ值：
ABθ=CDθ=0,BC=π/180×θ（切线角7.02°）=0.1225221（rad）。
4、计算张拉端的张拉应力P（N）：
P=标准强度×75%×单根钢绞线截面面积×根数=1860×75/100×140×9=1757700（N）
5、分段计算锚下钢绞线的平均张拉应力和理论伸长量（见下表）：
表中张拉段尾端张拉力（即控制力P经张拉段孔道摩阻后剩余张拉力）Pw（N）=P×e-（kx+μθ），本张拉段尾端张拉力=下一段张拉段起点张拉力。
线段
θ=π/180×θ
x（m）
kx+μθ
e－（kx+μθ）
Pw（N）
P（N）
Pp（N）
理论伸长量
（mm）
AB
0
1.27386
0.00191079
0.998091034
1689983.983
1693216.274
1691599.614
8.59
BC
0.1225221
2.45044
0.034306185
0.9662756
1693216.274
1752311.943
1722595.166
16.83
CD
0
2.04674
0.00307011
0.996934598
1752311.943
1757700
1755004.593
14.33
∑
39.75
6．计算锚外（即千斤顶部分）钢绞线伸长量：
PpL
△L=———×1000=1757700×0.5÷（140×9×199000）×1000=3.5（mm）。
ApEp
7.计算N1钢绞线全段理论伸长量：
△L=（三段伸长量之和＋锚外钢绞线伸长量）×2=（39.75＋3.5）×2=86.5（mm）
B、计算N2钢绞线。
N2钢绞线为6束钢绞线下料长度为13.236m。
1、把N2钢绞线分成三段：
AB——直线段，BC——曲线段，CD——直线段
2、根据设计图纸计算可知CD段=27.704cm，求BC和AB段之长度：
BC=R×π/180×θ=600×π/180×15.62°=163.572cm
AB=1323.6/2－27.704－163.572－70=400.524cm
3、分别计算各段的θ值：
ABθ=CDθ=0,BCθ=π/180×θ（切线角15.62°）=0.2726204（rad）。
4、计算张拉端的张拉应力P值为1171800（N）
5、分段计算锚下钢绞线的平均张拉应力和理论伸长量（见下表）：
表中张拉段尾端张拉力（即控制力P经张拉段孔道摩阻后剩余张拉力）Pw（N）=P×e-（kx+μθ），本张拉段尾端张拉力=下一段张拉段起点张拉力。
线段
θ=π/180×θ
x（m）
kx+μθ
e－（kx+μθ）
Pw（N）
P（N）
Pp（N）
理论伸长量
（mm）
AB
0
4.00524
0.00600786
0.994010151
1164781.095
1171800
1168287.033
27.99
BC
0.2726204
1.63572
0.07060868
0.931826463
1085373.848
1164781.095
1124610.274
11.00
CD
0
0.27704
0.00041556
0.999584526
1084922.904
1085373.848
1085148.36
1.80
∑
40.80
6．计算锚外（即千斤顶部分）钢绞线伸长量：
PpL
△L=———×1000=1171800×0.5÷（140×6×199000）×1000=3.51（mm）。
ApEp
7.计算N2钢绞线全段理论伸长量：
△L=（三段伸长量之和＋锚外钢绞线伸长量）×2=（40.8＋3.51）×2=88.62（mm）
C、计算N3钢绞线。
N3钢绞线为9束。
下料长度为12.9m。
1、N3钢绞线为直线，取梁中截面为计算截面，则计算长度为：
L=12.9/2-0.7=5.75
2、该段钢绞线的θ值为0。
3、计算张拉端的张拉应力P值：
P=1860×75%×140×9=1757700（N）。
4、计算锚下钢绞线的理论伸长量：
PpL
△L=———×1000=1757700×5.75÷（140×9×199000）×1000=40.31（mm）。
ApEp
5．计算锚外（即千斤顶部分）钢绞线伸长量：
PpL
△L=———×1000=1757700×0.5÷（140×9×199000）×1000=3.51（mm）。
ApEp
6、计算N3钢绞线全段理论伸长量：
△L=（工作段伸长量＋锚外钢绞线伸长量）×2=（40.31＋3.51）×2=87.64（mm）
云井大桥独柱墩盖梁预应力筋理论伸长量汇总表
序号
墩号
钢绞线编号
理论伸长量（mm）
设计伸长量（mm）
误差（%）
备注
1
8#、9#
N1
86.5
81．4
6．3
2
8#、9#
N2
88.62
83．6
6．0
3
8#、9#
N3
87.64
82．0
6．9
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