安全专项施工方案专家论证审查办法.docx
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安全专项施工方案专家论证审查办法
中华人民共和国建设部
建质【2004】213号
关于印发《建筑施工企业安全生产管理机构设置及专职安全
生产管理人员配备办法》和《危险性较大工程安全专项
施工方案编制及专家论证审查办法》的通知
危险性较大工程安全专项施工方案编制及专家论证审查办法
第一条为加强建设工程项目的安全技术管理，防止建筑施工安全事故，保障人身和财产安全，依据《建设工程安全生产管理条例》，制定本办法。
第二条本办法适用于土木工程、建筑工程、线路管道和设备安装及装修工程的新建、改建、扩建和拆除等活动。
第三条危险性较大工程是指依据《建筑工程安全生产管理条例》第二十六条所指的七项分部分项工程，并应当在施工前单独编制安全专项施工方案。
（一）基坑支护与降水工程
基坑支护工程是指开挖深度超过5m（含5m）的基坑（槽）并采用支护结构施工的工程；或基坑虽未超过5m，但地质条件和周围环境复杂、地下水位在坑底以上等工程。
（二）土方开挖工程
土方开挖工程是指开挖深度超过5m（含5m）的基坑、槽的土方开挖。
（三）模板工程
各类工具式模板工程，包括滑模、爬模、大模板等；水平混凝土构件模板支撑系统及特殊结构模板工程。
（四）起重吊装工程
（五）脚手架工程
1、高度超过24m的落地式钢管脚手架；
2、附着式升降脚手架，包括整体提升与分片式提升；
3、悬挑式脚手架；
4、门型脚手架；
5、挂脚手架；
6、吊篮脚手架；
7、卸料平台。
（六）拆除、爆破工程
采用人工、机械拆除或爆破拆除的工程。
（七）其他危险性较大的工程
1、建筑幕墙的安装施工；
2、预应力结构张拉施工；
3、隧道工程施工；
4、桥梁工程施工（含架桥）;
5、特种设备施工；
6、网架和索膜结构施工；
7、6m以上的边坡施工；
8、大江、大河的导流、截流施工；
9、港口工程、航道工程；
10、采用新技术、新工艺、新材料，可能影响建设工程质量安全，已经行政许可，尚无技术标准的施工。
第四条安全专项施工方案编制审核
建筑施工企业专业工程技术人员编制的安全专项施工方案，由施工企业技术部门的专业技术人员及监理单位专业监理工程师进行审核，审核合格。
由施工企业技术负责人、监理单位总监理工程师签字。
第五条建筑施工企业应当组织专家组进行论证审查的工程。
（一）深基坑工程
开挖深度超过5m（含5m）或地下室三层以上（含三层），或深度虽未超过5m（含5m），但地质条件和周围环境及地下管线极其复杂的工程。
（二）地下暗挖工程
地下暗挖及遇有溶洞、暗河、瓦斯、岩爆、涌泥、断层等地质复杂的隧道工程。
（三）高大模板工程
水平混凝土构件模板支撑系统高度超过8m，或跨度超过18m，或施工总荷载大于
10KN/㎡,或集中线荷载大于15KN/m的模板支撑系统。
（四）30m及以上高空作业的工程。
（五）大江、大河中深水作业的工程。
（六）城市房屋拆除爆破和其他土石大爆破工程。
第六条专家论证审查
（一）建筑施工企业应当组织不少于5人的专家组，对已编制的安全专项施工方案进行论证审查。
（二）安全专项施工方案专家组必须提出书面论证审查报告，施工企业应根据论证审查报告进行完善，施工企业技术负责人、总监理工程师签字后，方可实施。
（三）专家组书面论证审查报告应作为安全专项施工方案的附件，在实施过程中，施工企业应严格按照安全专项方案组织施工。
第七条国务院铁路、交通、水利等有关部门和各地可依照本办法制定实施细则。
第八条本办法由建设部负责解释。
0引言
近年来，随着经济的快速发展，高层建筑、大跨度的各类建设项目大量兴建，商品砼的普遍推广使用，空间高，跨度大的模板支撑系统应用日趋增多，技术要求越来越高。
另一方面，旋工企业管理层与作业层分离，技术管理基础薄弱，施工现场支模架搭设随意增大，加之假冒违劣钢管扣件等配件增多，施工企业竞争压价，返些都促使施工现场的安全隐患增多，重大的安全事故时有发生，已经引起了广泛的关注。
1支模架坍塌事故案例
表1典型事故案例
序号
事故及名称
发生日期
支模架高度
伤亡情况
1
南京电视台演播中心
坍塌事故
2000年10月25日上午
6层约20米
死亡6人，l人重伤，33人轻伤
2
浙大新校区学生活动中
坍塌事故
2002年7月25
4层
死亡4人，受伤20人
3
杭州UT斯达康研发中心坍塌事故
2003年2月18日
6层
死亡l3人，l6人受伤
4
宁波雅戈尔针织有限公司
厂房坍塌事故
2003年3月12日
单层
高约9米
死亡2人，7人受伤
5
宁波亚洲浆纸业涂料碳酸钙车间工程坍塌事故
2004年5月29日
单层，
高7.92米
死亡1人，2人受伤
6
江西吉安市井岗师院
学生会堂工程
2004年1月5日
高22米
5人死亡，l人重伤
7
江苏商业管理干部学院现代化教育中心坍塌事故
2004年9月1日
高l8米
5人死亡，3人重伤，14人轻伤
事故共同特点：
高支撑大跨度重荷载模板支撑系统，支模高度≥8米；
商品砼浇筑，加荷速度快：
支模钢管立杆间距过大，构造不合理；
施工技术及现场管理不到位。
事故原因分析：
技术管理薄弱；
现场管理松懈；
管理层作业层分离，以包代管；
应急预案不健全；
假冒伪劣产品充斥市场：
支模架体系不完善。
2主要术语介绍
2．1立杆一支模架中垂直于水平面的竖向杆件；
2．2水平杆一支模架中的水平杆；
纵向水平杆一沿支模架纵向设置的水平杆；
横向水平杆——沿支模架横向设置的水平杆；
2．3扫地杆一贴近地面，连接立杆根部的水平杆：
纵向扫地杆一沿支模架纵向设置的扫地杆；
横向扫地秆一沿支模架横向设置的扫地杆；
2．4剪刀撑——在支模架侧面成对设置的交叉斜杆；
2．5立杆步距——上下水平杆轴线间的距离：
2．6立杆间断——支模架相邻立杆之间的轴线距离；
2．7连墙件一连接支模架与建筑物的构件；
2．8扣件（夹头）——采用螺栓紧固的扣接件；
直角扣件一用于垂直交叉杆件连接的扣件（十字扣件）
施转扣件——用于平行或斜交杆件连接的扣件（活动扣件）
对接扣件——用于杆件对接连接的扣件
3构配件
3．1钢管
国家标准：
《直缝电焊钢管》（GB／Tl3793—92）
《低压液体输送用焊接钢管》（GB／T3092-93）
《碳素结构钢》（GB／F700—88）（Q235-A级钢）
表2钢管截面特性
外径（mm）
d、Φ
壁厚（mm）
t
截面积
A（c㎡）
惯性矩
（cm4）
截面模量
W（cm3）
回转半径
i（cm）
每米长质量
（kg／m）
48
3．5
4.89
12.19
5．08
1.58
3.84
3.2扣件
3．2．1国家标准《钢管脚手架扣件》（GB15831-95）
材料：
可锻铸铁
3．2．2力学性能（详见表3）
详细外形尺寸见图1、图2和图3
3．3脚手架
可采用钢、木或脚手板，每块质量≤30kg。
3．4连墙件
材质符合：
《碳素结构钢》（GB/T700-88）Q235-A级钢的规定
表3扣件力学性能
项目
直角扣件
旋转扣件
对接扣件
质量（kg）
1.32
1．46
1.84
螺栓拧紧力（N·M）
40-65
40-65
40-65
破坏荷截（KN）
≥25.0
≥17.0
/
抗滑允许承载力（KN）
8.00
8.00
32
4荷载
4．1荷载分类
4.1.1永久荷载（恒荷载）
（1）粱、板底模板支架自重：
（包括：
立杆、横杆、扣件、剪刀撑）
（2）模板自重；
（3）粱、扳钢筋自重：
（4）新浇筑粱板砼白重：
4．1．2可变荷载
（I）施丁人员及设备荷载
（2）振捣砼时产生的荷载。
4．2荷载标准值：
表4荷载标准值
荷载分类
荷载标准值
永久荷载
模板支架自重
按实际计算
木模板自重
0.3KN／M2
钢模板自重
0.5KN／M2
楼板钢筋自重
1.1KN／M3（或按实计算）
粱钢筋自重
1.5KN／M3（或按实计算）
新浇砼自重
24KN／M3
可变荷载
施工人员及设备荷载
1.0KN／㎡
振捣砼产生的荷载
2.0KN／㎡
4．3荷载效应组合
设计支模架承重构件时，应根据使用过程中可能出现的荷载取其最不利组合进行计算，如表5所示。
表5荷载效应组合
序号
计算项目
荷载效应组合
l
横向水平杆抗弯强度
永久荷载设计值+可变荷载设计值
2
横向水平杆挠度
永久荷载标准值+可变荷载标准值
3
扣件抗滑承载力
永久荷载设计值+可变荷载设计值
4
支架立杆稳定性
永久荷载设计值+可变荷载设计值
5
地基承载能力
永久荷载设计值+可变荷载设计值
5支模架设计计算
摸板支撑架哆结构工作特点：
1、以承受竖向荷载的压力作用为主，支架的工作安全主要受其整体或单肢立杆的稳定能力控制：
2、在各种结构和构造的模板支架中，其稳定承载能力取决于压杆的柔度（即杆件的计算长细比λ）和结构的约束条件；
3、计算压杆的柔度λ随立杆步距，盘扛顶端的自由长度a，支架的高度H及高宽表H/B的增大而增大，而约束条件则介于两端铰支（u=1.0）与一端固定、一端自由（u=2.0）之间，受构架尺寸、杆件线刚度，斜杆和附着拉结杆件设置以及杆件连接（结）的紧固程序（如扣件的拧紧程度）等因素的影响；
4、不考虑支架各立杆（柱）之间的帮助（即应力重分面作用。
当需要调整相差过大的立杆荷载时，可采用变杆距或合理确定传力点（即模板支架的支承点）的办法加以解决。
5．1计算主要内容
（1）纵横向水平杆（大小横杆）强度，挠度计算；
（2）连接扣件抗滑承载力计算；
（3）立杆稳定性计算：
（4）立杆地基承载力计算
（5）连墙件计算（常按构造设置）
5．2荷载分项系数
永久荷载——分项系数1.2
可变荷载——分项系数1.4
5．3立杆稳定性计算公式（风荷载通常可忽略）；
N/∑ψA≤f
N=1.2∑NGK+1.4∑NQK
ψ（轴心受压杆件稳定系数）=f（λ）
λ（长细比）=L0／i
L0——计算长度
L0=h+2a（规范公式5.6.2-3）
L0=kuh（规范公式5.3.3），
K=1.155（计算长度附加系数）
u=1.50～2.00（整体稳定单杆计算长度系数）
h——立杆步距
a一立杆伸出顶层横向水平杆中心线长度
5．4模板支架计算示例
现浇钢筋混凝土楼板，楼板厚120mm，层高3．6m，施工采用由Φ48×3.5mm钢管搭设满堂支模架做木横板支承架，楼板底立杆纵距、横距相等，即la=lb=0．9m，步距I.535m，梁底立杆横距lb1=0．6m，立杆纵距la1=0．45m。
模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度a=150mm。
模板支架搭设符合本规范构造要求。
如图4，验算模扳支架。
模板支架自重及苛载标准值汁算见表6、表7、表8。
表6楼扳模板支架自重计算汇总
计算项目
计算过程及说明
自重（KN）
楼板底——纵、横距内（计算单元内）模板支架自重
立杆
（3.6-0.05-0.03）×0.0384=3.42×0.0384
0.1313
横杆
0.9×3×0.0384
0.1037
纵杆
09×3×0.0384
0.1037
直角扣件
（支架顶主节点处按增加一扣件考虑）7×13.2x10-3
0.0924
对接扣件
18.4×l0-3×0.9X4／6.5
0.0102
剪刀撑
（每隔四排垂直两个方向设置剪刀撑，计算支架自重时，考虑含剪刀撑计算单元，剪刀撑斜杆与地面的倾角近似取为a=600）
2×3.42×09×00384／（sin600×3.42ctg600）×2
0.2765
旋转扣件
（剪刀撑每步与立杆相交处或与水平杆交处均有旋转扣件扣接）
6×14.6xl0-3×09／（3.42ctg600）×2
0.0799
自重合计
0.80kN
表7粱模板支架自重计算汇总
计算项日
计算过程及说明
自重
（KN）
梁底——纵、横距内（计算单元内）模板支架自重
立杆
（3.6-0.05-0.13）×0.0384
0.1313
横杆
（0.3+0.2+0.75x2）×0.0384
0.0768
纵杆
4×0.45×0.0384
0.0691
直角扣件
（粱底主节点处按增加一扣件考虑）10X13.2X10-3
对接扣件l8.4×10-3×（0.75×2+0.45×3）／6.5
0．I320
0.0081
剪刀撑
（近似取）0.2765+0.0799
0.3564
自重合计
0.77
表8荷载标准值
序号
项目
名称
标准值
1
永久荷载
楼板底模板支架自重标准值
0.80kN（见表6）
2
楼板底模扳支架自重标准值
0.77kN（见表7）
3
楼板木模板自重标准值
0.3kN／m2
4
楼扳钢筋自重标准值
1.1kN／m3
5
新浇筑砼自重标准值
24kN／m3
6
可变荷载
施工人员及设备荷载标准值
1.0kN/m2
7
振捣砼时产生的荷载标准值
2.0kN／m2
（1）验算砼楼板模板支架
①大横向水平杆验算
砼楼板模板下大横向水平杆按二跨连续梁计算、计算变形宜按三跨连续梁计算（要出于偏于安全考虑），二跨连续粱计算简图如图5
作用在大横向水平杆永久线荷载标准植：
qk1=0.3x0.9+11×0.9×0.12+24×0.9X0.12
=2．98KN／m
作用在大横向水平杆永久线荷载设计值：
ql=1．2qk1
=1．2×2．98
=3．58kN／m
作用在大横向水平杆可变线荷载标准值：
q2=1×0．9+2×0.9
=2．7KN／m·
作用在大横向水平杆可变线荷载设计值：
q2=1．4qk2
=1．4×2．7
=3．78kN／m
作用在大横向水平杆线荷载设计值：
q=q1+q2
=3．58+378
=7.36kN／m
大横向水平杆受最大弯矩：
M=0.l25ql2b
=0.125×7.36×0.92
=0.75kN.m
抗弯强度：
a=M／w=0.75×106／（5．08×103）
=147.64N／mm2<205N／mm2=f满足要求。
按三跨连续梁计算的晓度）．￡枣冬嗣可变蓟墼效应组合）：
v=n／IOOEl×（0．677《i6．99d01
=900。
／（100×206×l05×12．19×l04）×（0677×2．98+099×27）二1．2mm-5【mm．及900／150=6m,n，
满足要求。
[按二跨连续粱计算的挠度（永久和可变荷载效应组合）、，=I?
。
／IOOE[x（0．521讯。
+0912q-：
）
12q-：
）
=9004／（i00×206×）0。
×l219×l04）×（0521×298+0912×27）=1u<5100／1000
=5．1∞及900／150=6mm，满足要求!
⑦扣件的坑滑承载力计算：
大横向水平杆传给立杆最大竖向力设计值：
R=1．25qi。
（两跨连续粱中间支座反力）
=1．25×7．36×0．9
=8．28kN—RF8kN满足要求。
在构造上t宜在楼板模板支架顶妄茧点筵立杆上设件。
③砼楼板模板支架立杆计算：
支架立杆的轴向力设计值为大横向水平杆传给立杆最大竖向力与楼板底模板支架最大重产生的轴向力设计值之和，即N=R+0．80X1．2
=828+080x12=924kN
模板支架立杆的计算长度：
1。
=h+2a
=1535+2×0．15=1835m
=1835m
根据规范表5．3．3取长度系数p=i5
由规范公式53．3得^=i0／i=kuh／i取k=1，
九=15x1835／1．58
=174<[^]=210满足要求
取k=1．155，^=201
查规范附录c表c得Q=0．179
由规范公式53．2-1验算支架立杆稳定性即：
N1中A=9．24x103／（0．179×489）
=105．56Nlm=<205N／mm2-f满足要求。
（2）验算砼粱模板支架：
①小横向水平杆计算：
砼梁模板下小横向水平杆按简支粱计算，计算简图如图6。
小横向水平杆（扣除板厚的模板砼钢筋自重’：
m。
=（）4j×[（05-012）×2+025]×0：
3+025x06X045x（24一lj）
=188k＼
=188k＼
小横向水平杆受活荷载作用产生的集中力标准值（梁宽度范围）：
pk2=（1+2）×0．25×0．45
=0．34kN
传给小横向水平杆集中力标准值：
pt2pkl+pH
=1．88+0．34=2．22kN传给小横向水平杆集中力设计值：
p=i．2仇l+1．4P¨
=1．2×1．88+l_4×0．34=2．73kN
作用在小横向水平杆上的最大弯矩：
M_Dlb-／4
=273X0．6／4=0．41kN／m抗弯强度：
a=M／w
=041x106／（5（】8×10：
）
-8071N／Ⅻ．．二<205N／m,n?
=f满足要求。
按简支梁计算的挠度：
v=mR，／48EI
=222×l0×600：
／（48×206×10‘×l219×104）
104）
=（）．4mm②扣件的抗滑承载力计算：
小横f耐水平杆传给立杆竖向力设计值
07R=p／2
=2．73／2
=137kN③砼粱模板支架立杆计算f计算单元为一工型断面，
楼板模板及支架自重，新浇砼自重与钢筋自重标准值产生的轴向力总和（计算单元内砼粱及其模板自重已含在R中，此处不计算）
￡N。
-03×045×（0．75—025／2）+0．77+（24+1．1）×045×0．12×（0．75—0．25／2）=170kNu
施工人员及施工设备荷载标准值、振捣砼时产生的荷载标准值产生的轴向力总和∑nb=（1+2）×0．45×（0．75—025／2）
=0．84kNv
由规范5．6．2条公式56．2-1得支架立杆的轴向力设计值（同时考虑计算单元内
砼粱部分对立杆产生的竖向力）
N=1．2∑N《十l4∑N—R
=1．2×1．70+1．4X0．84+1．37=459kN
模板支架立杆的计算长度
计算长度
lo=h+2a
=1535+2×0．15=1835m
根据本规范表5．3．3取长度系数u=15
根据本规范表5．33得长细比^=]0／i=kuh／i取K=1时x=1．5X183．5／1．58
=174<[^]=210取K=1．155时，^=1155×174=20l
查规范附录C表C得m-0．179
由规范公式5：
{卜l验算支架且．杆稳定性印N／‘pA-4．59X】O3／（0179×489）
=52．44N／mm二<205N／mm--f满足要求。
计算结果详见表9
表9计结果汇总
计算
砼楼板模板支架
砼粱漠板夏梨
项目
I
大横同
水平杆
强度
心／mm2）
大横向
水平杆
挠度
（mm）
立杆稳
定性
（,Vm2）
扣件抗
滑承载
力
（kN）
小横向
水平杆
强度
（N／mmm?
）
小横向
水平杆
挠度
立杆稳
定性
（x,／mm）
扣件抗
滑承载
力
（k、）
计算
结果
1
147.64
1.2
105.56
828’
807l
04
5244
137
允许
值
205
5.1
205
8.0
205
4
205
8.0
★——采用双扣件加强（028<8×5％，也可用单扣件）。
[模板支架立杆段受风荷载作用计算：
本例模板支架按两步距考虑，取风荷载设计
值在立杆段产生的弯矩为：
0．85X1．4×0．7u：
umLh2／8
模板支架未设密目式安全立网封闭，立杆纵距l。
=0．9m，立杆步距h=1．535m档风系数m=12Adl,h
-12（09+1535+0．325X09×1535）／（0．9×i．535）X0048=0．1202
风荷载体型系数u。
=1．2Q（1十n）
=1．2×0．1202×（1+0．85）=0267
=0267
模板支架立杆段计算部位取底部，地面粗糙度类别为B类，风压高度变化系数u；=10．基本风压Wo=050kN／m2
M_=085×14X07×1．0×0．267×0．50×0．9X1．5352／8=0．0295kN·m
对计算立杆段风荷载产生的附加应力oFⅥ／w
=0．0295×106／（508×in3）=580X／m抒
0，／f'=2．8％可见，立杆段受风荷载作用可忽略不计
55模板支架计算分析和讨论
对常见厚度砼现浇楼板支模架计算成果见表。
见表。
R——大横向水平杆传给立杆最大竖向力设计值fKN）
（2）支模架搭设及计筻蜘宦
宴杆步距h21．8m
立杆间距I=800—1200mm计算长度附加系数K=1．155
嘻体稳定单杆计算长度系数u=1．50
取支模架措设高度4米左右，模板、支架自重取l·oKV立其他数据按表4a（3’固；!
1垄醴（底纹数字以左部分为合格）
9大横向水平杆抗弯强度指标为控制值，即施工埋堑廑抿据现浇板厚度严格控
制立杆的纵横向圃臣。
、②立杆稳定性指标平均值仅占大横杆弯曲强度值的65％，且立杆稳定性指标均小
于130N／mm’；L‘-●___'__-一囝挠度指标均较小，在1．o__2．3m之间；
《挪件所受荷载均盍±兰只扣件的抗滑承载力8kN，!
均超过约2伟，建议大堂
向水平杆与童拄曲连接直角扣鞋采用双扣件：
@盘杆间旺篮丕宜超过』00一，6模板支架构造要求
e．1立杆构造
一立杆构造应符合下列规定：
（1）每根立杆底部应设置底座或垫板。
（2）支模架应设置纵横向扫地杆。
纵向扫地扦应采用直角扣件固定在距底座上及不大于20嘶m处的立杆上。
横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在肇靠纵向扫地杆下方的立杆上。
当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的嘏向扫地杆向低处延长两跨与立扦固定，高低差不应大于1-。
靠边坡上方的立扦轴线刭边坡的距离不应小于500_。
（3）支模架底层步距芥应大于2m。
（4）立杆接长除项层顶步可采用搭接外。
．其余各屡各步接头必须采用臣氇扣件连接。
对接、搭接应符合下列规定：
①立杆【．的对接扣件应变错布置：
两根相邻立杆的接头不应设置存同步内，-司
步内隔一根立杆的两个接头中点至主节点的距离不宜大于步距的i／3：
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