地下车库顶板行车专项方案.docx
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地下车库顶板行车专项方案
一、工程概况1
二、地下室顶板施工荷载计算的依据1
三、消防车道及消防登高面可行性论证2
四、地下室顶板增设车道梁板配筋验算2
五、行车道穿后浇带处加固方式及受力验算3
六、行车道混凝土面层保护措施6
七、行车道周边梁加固措施6
八、地下室顶板临时施工道路安全保障技术措施8
九、附图8
、工程概况
建设单位：
宁波立成置业有限公司
勘察单位：
浙江华展工程研究设计院有限公司
设计单位：
中国联合工程公司
监理单位：
宁波和兴工程监理公司
施工单位：
宁波建工股份有限公司
建设地点：
宁波市江北区，西至康庄南路，南至规划路，北临北环北路。
本工程标段主要子项包括：
天水家园以北地段I-2a地块项目位于宁波市江
北区，西至康庄南路，南至规划路，北临北环西路。
总建筑面积136588平米，包
括10幢14~18层高层、1幢3层幼儿园，2层商业用房，其中高层住宅地上部分96767平米，幼儿园3195平米，商业用房1525平米，地下室32944平米，地下人防约6180平米。
、地下室顶板施工荷载计算的依据
1、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）
2、《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）
3、《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204-2002）2011年版
4、《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-2011）
5、《混凝土结构工程施工规范》（GB50666-2011）
6、建设工程安全生产管理条例
7、本工程的设计图纸、岩土工程勘察报告
&其他有关的规范、规程、及参考资料文献资料
9、设计院给出的加固处理意见
三、消防车道及消防登高面可行性论证
由于施工原因，现需在混凝土强度达到100%的地下室顶板上行驶混凝
土泵车（40t）以及在消防登高面上停滞作业。
由于混凝土泵车停滞作业时对板会产生冲击作用，所以考虑泵车作业
时为最不利情况。
以消防登高面作为混凝土泵车作业平台，当泵车作业时，泵车由4个
支腿支撑，在每个支腿下垫2mx2m铁板来分散集中荷载，则每个支腿受到
100kn的力，考虑到泵车作业时的动力作用，取动力系数为1.3，那么每个
支腿对板的荷载为100X1.3讯2>2）=32.5kn/m2,由图纸上显示，设计院对于
消防通道的设计荷载为35kn/m2,故混凝土泵车可在消防登高面上安全作
业。
车辆作业时楼面板不可避免产生裂缝，故混凝土泵车作业时必须停在消防登高面上，且支腿点尽量在柱或主梁之上，混凝土搅拌车运送混凝土需逐一上板，以减小对板的破坏。
为了进一步加强安全措施，应在楼面板上表面表明消防通道行驶路线范围，车辆需在范围内行驶，在作业面上方表明主梁和柱的位置，以便混凝土泵车支点的选择。
四、地下室顶板增设车道梁板配筋验算
4.1、地下室顶板受力验算
4.1.1、地下室顶板概况
地下室顶板标高为-1.400,板厚200mm；混凝土强度等级C35。
地下室顶板板配筋情况：
地库顶板上部双向通长配筋为：
X&Y10@180;
车道附加配筋为：
X&Y10@360
4.1.2、泵车荷载分析
取混凝土泵车最不利荷载为计算值，泵车总重40t，即400kn。
泵车作业时由4个支腿支撑，每个支腿与地面的接触面积为2m2，（考虑最不利时，支腿均作用在单板上，单板为2.2mX4m，且只有两个支腿来承受整车的重量）则地下室顶板
活荷载为400吃吃=100KN/m2;考虑到作业时的动力作用，取动力系数为1.3,最
不利活荷载为1.3X100=130KN/m24.1.3、板抗弯验算
板自重均布荷载：
25KN/m3X）.2=5KN/m2
总均布荷载：
130+5=135KN/m2
根据《建筑结构静力计算手册》ly/lx=2.2/4=0.55,查表得最大弯矩系数为0.0801
MMax（“=0.0801135>2.22=52.3kN.m
另有h0=200-25=175mm,
则
52.3I06
1.016.722001752
=1一J一2亠=0.047：
：
b（=0.55）
则每米板带配筋1007/2.2=458mm2/m,因施工图中地下室顶板行车道配筋为
10@180附加10@360，即实际每米板带配筋436+236=672mm2/m>458
mm2/m,故设计顶板配筋可满足要求。
4.1.4、顶板抗冲切验算
V=0.7XtXpmXh0=0.7为.5：
2720X75/1000=499.8KN>N=400KN
故顶板抗冲切验算可满足要求。
4.2、行车道梁受力验算
4.2.1、取行车道上350*00梁进行验算，350^00单跨梁长3.6m，梁内配筋2
22+522,箍筋为①8@100,混凝土强度C35，保护层厚度为25mm，钢筋为
HRB335
4.2.2、混凝土泵车对梁荷载分析
取混凝土泵车总重40t，根据《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）P197页对轮压荷载的分析，前轴重为8吨，后轴重为2>16吨，4组后轮压作用尺寸均为0.2m>0.6m,左右两组轮的中心距离为1.8米，每组后轮承受重量为8吨。
考虑泵车行车过程中的动力作业，取动力系数1.3，则泵车对梁的集中荷载为
1.3S>9.8=78.4N,梁自重为25X）.7=17.5kn/m,如下图所示。
78.4kn78.4kn
17.5kn/m
L-3600
423、梁抗剪验算
W9r9kn
L一一94,15kf
109.9kn
/3600
7^
7
V=109.9kn
2
ho=7OO-25=675mm,fc=16.7N/mm
Vu=0.25Pcfcbh°=0.25X1.0X6.7850>670=979.0kn>V=109.9kn（截面满足要
求）
4.2.4、梁抗弯验算
/3600
M=98.9knm
h0=700-25=675mm,fc=16.7N/mm
98.9x106
2
1.016.73506752
梁上部配筋为2-22,As=760mm2>497.9mm2（满足要求）
五、行车道穿后浇带处加固方式及受力验算
5.1、加固方式
由于整个地下室设置了多条纵横向后浇带，因此各车辆运输必须横跨后浇带。
为了最大程度的对后浇带钢筋进行保护，防止后浇带区域梁板开裂，现进行如下加固方式（详见附图）。
1、在行车道与后浇带相遇时，在穿过后浇带处的梁两端均设置102mm<5mm钢管立柱，立柱顶部与梁接触位置，垫10厚200m<200mm铁板，来防止梁端受力过大而产生裂缝。
£00l60Q「600.600t600,600.E00,600t600
2、在行车道与后浇带相遇的板底位置，后浇带两侧搭设直径48*3钢管，纵向间距0.6米，横向间距0.6米，如下图所示。
弘y____e―o—e—e―e—o―e—o
]600]曲0]&0D]別0]旳0|阴0J600]別0]600]
后浇带板底加固图
3、在行车道与后浇带相遇的顶板位置，铺设15mm厚1.5m>4m路基板来保
证车辆安全通过，保护顶板钢筋及后浇带两侧混凝土不受破坏。
5.2、受力验算
假设以40T运输车经过后浇带位置，所有荷载都传递到下部的2根钢管上，
则每根钢管受力
N=40X9.8/2=196KN
222
①102X5钢管fy=235N/mm,fd=205N/mm,A=15.24cm,i=3.43cm,H=3.7m钢管计算长度L=3.7-0.7-0.1=2.9m
入=卩L/i=290/3.43=84.55
查钢结构轴心受压构件稳定系数表，书=0.757
贝U（T=N/书A=196X103/0.757X15.24X102=170N/mii满足要求
六、行车道混凝土面层保护措施
由于行车反复碾压以及震动等因素可能会使混凝土表面破坏，导致细裂缝的产生。
故在行车道顶板处设置刚性保护层，使混凝土面不与车辆直接接触，来减小裂缝的产生。
刚性保护层做法如下（由下自上）：
1、C20细实砼随捣随抹（设分仓缝），两边10cm，中间15cm，内配①6@200双向钢筋网片，分仓缝其纵横间距不应大于6米，钢筋网片在分仓缝处应断开，
缝内嵌填建筑密封膏；
2、干铺无纺聚酯纤维布隔离层；
3、1.5厚聚合物防水涂料；
4、钢筋混凝土顶板随捣随抹平（抗渗）（高低面接交处做R角）
七、行车道周边梁加固措施
为确保顶板梁的结构安全，对于行车道单向板主次梁跨中，十字交叉梁节点处进行钢管支撑加固措施。
加固方式如下图所示：
-1.400
40X3.0
o
o
o
\
\
O
O
匸
、
O
O
00
11
\
-5,100
、
002
oo
y€00
~7
八、地下室顶板临时施工道路安全保障技术措施
1在地库上的临时出入口与转弯处，悬挂限重、行驶路线标识。
2、大型运输车辆如混凝土搅拌车、钢筋运输车需地磅过磅。
确认驶入地库上临时道路的每辆总重量控制在40吨以内。
必要时，驳运超重材料再行驶。
3、在混凝土浇捣时，运输车辆较多，现场配设调度一人，确保地库顶板上的道路，只能停一辆混凝土运输车。
划分混凝土泵车停放区域，每个泵车支撑脚下设置枕木。
4、每天做好车辆进入与地库顶板观测记录。
5、以下几种情况，车辆严禁行驶。
（1）地库顶板砼强度未达到100%。
（2）临时道路两侧未设置行走路线。
（3）超过规定重量的大型运输车辆。
（4）严禁车辆在后浇带上停滞作业。
6、加强对观测地库顶板的变形观测，如沉降、裂缝等。
九、附图
图1:
地下室顶板行车路线图
图2:
行车道穿后浇带梁底加固图
图2:
行车道穿后浇带板底加固图
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