T2
（3500+2.925+29.925）（9.8-0.5）÷2
满足条件
4.轿厢滞留工况:
T1/T2≥efα
（1）∵摩擦系数μ2=0.2则当量摩擦系数有
F2=μ2（ƒ/μ）=0.2×（0.197/0.1）=0.394
∴ef2α=e0.394×3.1415=3.45
（2）对重压在缓冲器上,空载轿厢位于最高层站时的静态比值:
T1
=
（G+G2+G3）g÷i1
T2
G1g÷i1
T1
=
（3500+29.925+2.925）9.8÷2
=69.673efα=3.45
T2
50.706×9.8÷2
满足条件
5.结论:
以上计算均符合电梯曳引能力的计算。
七、比压计算
对带切口槽或半圆槽比压必须满足下列不等式:
P=T/ndD{8cos（β/2）}/（π-β-sinβ）≤（12.5+4Vc）/（1+Vc）
式中:
α-曳引绳直径mm
D-曳引轮直径mm
n-曳引绳根数
P-比压
T-轿厢在额定重量停靠在最低层站上时,在曳引轮水平面上,轿厢一侧的曳引轮上的静拉力。
Vc-对应与轿厢额定速度的曳引绳速度m/s
∴P={（5000+3500+50.706）/2×9.8}/（8×16×800）×{8cos（95/2）}/
（π-95.π/180-sin95）
=0.16Mpa
其中:
（12.5+4Vc）/（1+Vc）=8.25
∴P<（12.5+4Vc）/（1+Vc）
即:
比压满足要求
八.正常工况下导轨应力、变形计算
引自“电梯与自动扶梯”P80的导轨承受载荷分析,根据载荷种类的判断,本电梯为A类载荷:
即计算导轨受力时,假定50%的额定载荷加在高轿厢悬挂点位置高为:
1.等于轿厢宽度b的四分之一
2.等于轿厢深度d的四分之一
导轨受力为:
R1=Q/2.b/4.g/H=1.25Q.b/H
R2=Q/2.d/4.g/H.1/2=0.63Qd/H
式中:
H-轿厢上、下导靴中心之距高m
g-重力加速度这取9.81m/s
b.d-分别代表轿厢宽度和深度
∴R1=1.25Qb/H=1.25×5000×2900/4420=4100N
R2=0.63Qd/H=0.63×5000×3500/4420=2494N
在正常工作条件下,在R1、R2作用下,导轨最大弯曲应力计算为:
σω=RL/f1ω×10³（N/mm²）
采用T127-2/B导轨其技术参数:
S=28.9cm²p1=22.7Kg/me=2.46cmIxx=200cm⁴Wxx=31cm³
Ixx=2.93cmIyy=235cm⁴Wyy=36.8cm³iyy=2.86cm
上述式中:
R-上述工况中R1、R2值（N）
L-导轨支架间距（m）
ω-与R作用力方向对应的导轨截面模量（mm³）
f1-与假定导轨与导轨支架联接的边悬条件有关,取铰接时,f1=4
∴σ1=（4100×2.0×10³）/（4×31×10³）=66.13Mpa
σ2=（2949×2.0×10³）/（4×36.8×10³）=40.07Mpa
∴σw=√σ1²+σ2²=√54.74²+34.86²=77.32Mpa
即:
σw<[σw]=148Mpa
最大变形值计算:
δ=R×L³/f2×E×J（mm）
式中:
E-导轨材料弹性模量（N/mm²）
J-与R作用力方向对应的导轨惯性距（mm⁴）
f2-取与f1相对应值,当铰接时,f2=48
∴δ1=[4100×（2.0×10³）³]/[48×2.46×（105）×235×10⁴]
=1.18mm<[δx]=2.5mm
δ2=[2949×（2.0×10³）³]/[48×2.46×（105）×235×10⁴]
=0.85mm<[δx]=2.5mm
九、安全钳动作时,导轨应力计算
本电梯选用渐进式安全钳,引自“电梯与自动扶梯”P85
σK=10（P+Q）ω/A
其中A-导轨的截面面积2260mm²
ω与细长比λ有关
λ=L/i=2000/29.1=68.73
根据“电梯与相关标准汇编”P124查表得ω=1.39
∴σK=10（3500+5000）×1.39/2260=52.28Mpa
∵σK–对与抗拉强度为370Mpa的钢材[σK]为140Mpa
∴σK<[σK]
十、5000Kg货梯轿厢架计算
轿厢架是一个空间的超静的钢架结构,较为精确地计算轿厢架构件的承载强度,需要用有限方法。
因此常用偏于保守的分离法进行计算,即在构件的连接点上释放掉一些要素,使构件静定比和即使是超静定,也是低次超静定。
假定:
●轿厢架尺寸（宽x深x高）按:
2530×3500×4420
●材料采用Q235-A;屈服强度σs=235（Mpa）
●安全系数取2.5;许用应力[σ]=94（Mpa）
●上、下梁的许用绕度[f]=L/960
1.上梁-用两根22a槽钢制作
惯性矩:
J1=2×2390=4780（cm⁴）截面模数:
W1=2×218=436（cm³）
a.受力简图（按简支架集中载荷考虑）
总受力P1=（G+Q+G2+G3）g/2
=（3500+5000+348+8.5）×9.8/2=43397（N）
b.强度校核:
∵最大弯矩:
Mmax1=[P1（2530-1130）]/2
=（43397×1400）/2=3037790（N.cm）
∴σmax1=Mmax1/W1=3037790÷436=69.7（Mpa）<[σ]
C.绕度校核:
（用迭加法）E=2.1×107N/cm2，
∵最大绕度:
2ƒmax1=-2[（P1χ）/（48×E×J1）]（3ι²-4χ²）（0≤χ≤70）
2ƒmax1=-2[（43397×70）/（48×2.1×107×4780）]（3×257²-4×70²）
=0.225（cm）<[ƒ]=L/960=0.267（cm）
c.结论:
两根22a槽钢制作上梁安全。
2.立柱:
轿厢立柱用两根22a槽钢制作
惯性矩:
J1=2390（cm⁴）截面模数:
W1=218（cm³）
立柱的危险工况为满载试验工况,该工况下,每根立柱受力可认为为额定载荷及轿厢而产生的拉力及偏载产生的弯矩。
故拉力:
P2=（G+Q）g/2=41650（N）
弯矩:
Mx=（QgL）/8=（5000×9.8×257）/8=1574125
立柱强度:
σmax=[（M×h）/（4HWx）]+（P2/A）
式中:
h-立柱最大自由长度:
h=390cm
H-轿架上下导靴间距:
H=442cm
有:
σmax=[（1574215×390）/（4×442×218）]+（41650/36.246）
=27.4（Mpa）<[σ]=94MPa
故立柱强度满足要求。
3.下梁:
用两根25a槽钢制作:
其截面面积:
A=2×34.917=69.83（cm²）
惯性矩:
J1=2×3370=6740（cm⁴）
截面模数:
W1=2×270=540（cm³）
按轿厢满载时失控蹲底的工况计算。
a.受力简图（看图纸）
下梁按简支架均布载荷考虑,当0.5gn减速引起的作用力为:
总受力P3=（G+Q）/2×g=（3500+5000）/2×9.8=41650（N）
b.强度校核:
∵最大弯矩:
Mmax1=-41650×710+[41650/（2×250）]×（710-460）²
=-2436525（N.cm）
∴σmax1=Mmax1/W1=2436525/540=45.12（Mpa）<[σ]
c.绕度校核:
（用迭加法）
∵最大绕度:
ƒmax3=2×
P3×L³
[8-4（
c
）²+（
c
）³]
348×E×J1
L
L
=2×
41650×253³
[8-4（
25
）²+（
25
）³]
348×2.17×6740
253
253
=0.207（cm）<[ƒ]=L/960=0.267（cm）
结论:
两根25a槽钢制作下梁安全。
4.连接螺栓的计算
轿架的立柱与上、下梁部件联结均用M20螺栓,联结的螺栓每组数目有8个,且直接支撑厢体和载荷,螺栓主要是受剪切力的作用
查手册M20螺栓的公称应力面积A=245（mm）
螺栓材料按Q235-A性能等级按4.68,材料:
σy=320（Mpa）
∴[σ]=σs/n1
n1-安全系数,查GB3811-83表,n1=1.5
按安全钳制停和轿厢急停工况校核上梁与立柱联结螺栓,
制动力为F制,取2P1。
Qp=（KF制）/（mμ）
式中:
Qp-螺栓预紧力
K-动载荷系数,K=1.2
μ-摩擦系数μ=0.3
Qp=（2×1.2x43397）/（12x0.3）=28931（N）
螺栓最大应力计算:
σmax=1.3Qp/A=（1.3x28931）/245=153.5（Mpa）<[σ]=213.3（Mpa）
结论:
所选螺栓规格和数量合适。
5.轿顶轮轮轴强度计算
轮轴材料为调制45#钢,[σ]=410（Mpa）
轮轴受力图及弯矩图如图所示:
P4=（P+Q）g/2=（3500+5000）x9.8/2=41650（N）
Mmax4=65P4=65x41650=2707250（N.mm）
轴径d=63mm,W4=
πd³
=
3.1415x63³
=24536（mm）
32
32
∴σmax3=
Mmax4
=
2707250
=110（Mpa）<[σ]
W4
24536
结论:
安全
十一、缓冲器的校核
本电梯轿厢缓冲器和对重缓冲器选用建湖飞耐
型号:
ZDQ-A-14聚胺脂缓冲器.（轿厢2个）
技术参数:
行程:
H=195x0.9=175mm
高度:
H1=195mm
额定速度:
V≤0.63m/s
总容许品质:
500～9680Kg
校核:
（1）速度校核:
本轿厢、对重速度为0.5m/s
（2）总容许品质校核:
轿厢总品质为8848/2<9680Kg
对重总品质为5750Kg<9680Kg
（3）缓冲器行程校核:
缓冲器可能的总行程应至少等于相应115%额定速度的2倍重力制停距离为:
S=0.135V²（m）=0.135x0.5²=0.033（m）=33mm<175mm
∴缓冲器选用合适
十二、限速器的选用、校核
限速器选用河北东方机器制造厂产品,其型号为XS3型限速器
技术参数:
1）额定速度:
V≤1.75m/s
2）绳张紧力:
F≥800N
3）钢丝绳直径:
d=φ8mm
4）绳节圆直径:
D=φ241mm
校核:
（1）额定速度:
V=0.5≤1.75m/s
（2）钢丝绳张紧力校核:
当安全装置起作用所需要力为F=250N则2F=500N
因选用张紧力≥800N则满足
（3）钢丝绳安全系数的校核:
η=钢丝绳最小破断拉力/限速器绳的张紧力=31.7KN/800N
=39.62>[η]=8
（4）限速器钢丝绳直径校核:
限速器钢丝绳直径为8mm≥[d]=6mm符合规范要求
（5）轮径比校核:
D/d=241/8=30.125≥[30]
∴限速器选用合适
十三、安全钳选用、校核
安全钳选用河北东方机械制造厂产品,其型号为AQZ4瞬时式安全钳
技术参数
（1）额定速度≤0.63m/s
（2）总容许品质≤14000Kg
（3）导轨宽度16mm
校核
（1）额定速度校核
本轿厢速度v=0.5m/s<0.63m/s
（2）限速器动作速度校核
115%V=1.15×0.5=0.55m/s<0.63m/s
（3）总容许品质校核P+Q+P2=8848Kg<14000Kg
∴安全钳选用合适
十四:
轿厢面积和通风面积计算
一）、轿厢上、下部位通风面积计算
由于轿厢顶部安装了4个横流风扇,其尺寸为55×278,因此轿厢顶部通风面积:
S顶=4×57×280=63840mm²=0.06384m²
轿厢下部位的通风面积:
S下=S1+2S2+S3
其中S1-轿门扇与地坎间隙的通风面积
S2-为左右轿壁底部的通风面积
S3-为后轿壁底部的通风面积
∴S1=5×3600=0.018m²
S2=（2900×2-30×2）=0.05740m²
S2=（3500×2-30×2）=0.06940m²
S下=S1+2S2+S3=0.018+2×0.05740+0.06940=0.2022m²
同理轿厢上部位的通风面积等于轿厢下部位的通风面积
S=S顶+S下+S上=0.06384+0.2022×2=0.46824m²
∴整个通风面积
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