主厂房高支模.docx

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主厂房高支模

A

初版

实施

REV

版次

签名

日期

签名

日期

签名

日期

MODI.

修改

STATUS

状态

编写AUTH.

审核CHK’DBY

批准APP’DBY

广东火电工程总公司

GUANGDONGPOWERENGINEERING

CORPORATION

文件号DOCUMENTNO.

GPEC/HYP/EP/TJ/UI-003

恒益工程项目部

施工方案

主厂房高支模工程

版权所有COPYRIGHTGPEC/HYP2010Page1of15

发文范围：

（共7份）归档夹类：

作业指导夹号：

U1-003

发文

份数

发文

份数

发文

份数

项目经理

质量部

1

焊接工区

项目副经理（安装）

物资部

金检工区

项目副经理（建筑）

施工管理部

1

力特工区

书记

综合技术室

建筑工区

2

总工程师

锅炉工区

归档备案

2

工会主席

汽管工区

行政部

电仪工区

计财部

综合工区

安全部

调试工区

本版文件于2010年06月日开始实施。

批准人：

主厂房高支模工程

1.施工概况

三水恒益电厂“上大压小”2*600MW超临界燃煤发电机组工程主厂房结构由A-B/1-19轴汽机间、B-C/1-9轴除氧间、C-D/1-8轴和C-D/12-19轴煤仓间组成。

主厂房纵向长度为167.5m，柱距为9m；10m。

横向A-B间跨度32.5m、B-C间跨度9.8m、C-D间跨度12.5m。

主厂房A列柱截面为700*1400和800*1400两种、B列柱截面为800*1500、C列柱截面为800*1800、D列柱截面为800*1600。

主厂房A列排架柱纵梁的截面分为300*800、300*900和300*950三种，纵梁截面标高为6.77m、13.67m、16.8m、21m、25.5m、28.9m和32.3m。

除氧间分为6.77m加热器层，横梁截面为650*1600；13.67m运转层，横梁截面为650*1600；26.3m除氧间屋面层，横梁截面为700*2400。

煤仓间分为16.97m给煤机层，横梁截面为600*1800；30.5m煤斗支座层，横梁截面为700*2600；41.97m皮带机层，横梁截面650*1600；49.6m煤仓间屋面层，横梁截面为450*1200。

除氧煤仓间纵梁截面分为350*900、400*1200、300*700、400*1000、350*1000几种。

2.依据的图纸、文件及标准

2.1《主厂房A排框架》F2871S-T0208；

2.2《除氧煤仓间框架结构》F2871S-T0209；

2.3电力工业部《火电工程施工组织设计导则》；

2.4广东火电工程总公司质量体系文件；

2.5广东火电工程总公司《常用安全设施标准及实施指南》、《工程施工劳动安全、劳动卫生管理工作手册》；

2.6《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ-130-2001；

2.7《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-91；

2.8《工程建筑设强制性条文电力部分》（2006年版）；

2.9《建筑施工手册》第四版缩印本；

2.10《钢结构设计规范》（GB50017—2003）；

2.11《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）（2006年版）；

2.12《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）；

2.13以往同类型机组电厂“主厂房”施工经验。

3.作业准备和条件要求

3.1施工组织机构

架子班

3.2作业人员参加作业人员配置

序号

工种名称

项目部

建筑一工区

备注

1

工程负责人

1

1

2

技术人员

2

4

3

施工员

0

6

4

测量工程师（员）

1

3

5

安全工程师（员）

1

3

6

质检工程师（员）

1

2

7

材料工程师（员）

0

1

8

机械工程师（员）

0

2

9

资料员

1

2

10

电工

0

4

持证上岗

11

木工

0

300

高级、中级

12

架子工

0

45

持证上岗

13

起重工

0

2

高级

14

电焊工

0

60

高级

15

保卫

1

6

持证上岗

16

司机

0

6

17

修理工

0

3

高级

19

普工

0

10

3.3对参加人员的素质要求

3.3.1参加过类似的电厂工程建设；

3.3.2具备国家认可的相应资格证书；

3.3.3对施工规程、规范、验评标准等有一定的了解；

3.3.4熟悉电厂土建工程的一般施工程序。

3.4作业机具

3.4.1施工设备

序号

名称

单位

数量

备注

1

7030B移动塔吊

台

1

布置在A外，供1#、2#机施工用

2

6015A固定塔吊

台

2

布置在固定端和扩建端

3

30T汽车吊

辆

2

4

ZL40铲车

台

2

5

全站仪

台

2

测量

6

水准仪

台

2

测量

7

50m长钢尺

把

4

测量

8

扳手

把

300

9

铁锤

把

300

10

锯木机

台

10

11

手提电锯

把

30

3.4.2安全防护用品配备表

序号

名称

单位

数量

备注

1

安全带

条

650

2

安全帽

顶

650

3

安全立网

m2

50000

4

水平兜网

m2

15000

3.5技术准备

3.5.1完成全部有关于主厂房上部结构的所有施工图纸的阅读工作并参加了相应图纸的图纸会审，经设计交底后，编写有针对性的施工方案并报监理审批。

3.5.2完成对施工人员进行施工程序，施工工艺，质量标准，施工危险因素和环境因素辩识及控制措施等方面内容的交底工作。

3.6材料准备

3.6.1主厂房上部结构施工所需的钢管、扣件、顶托、模板等材料由施工技术人员作好材料计划。

3.6.2为确保工程质量及工程进度，所有、材料的质量都必须符合设计及规范的要求，经现场清点验收，资料齐全并具有产品合格证。

4.质量技术措施

4.1脚手架工程

4.1.1基础完工后及脚手架搭设前；作业前施加荷载前；每搭设完10~13m高度后；达到设计高度后；遇有六级大风与大雨后；停用超过一个月的均应进行验收工作。

4.1.2钢管表面应平直光滑、不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道。

4.1.3钢管外径、壁厚、端面等的偏差，应分别符合《建筑施工扣件钢管脚手架安全技术规范》表8.1.5的相关规定。

4.1.4钢管外表面锈蚀深度大于0.5mm；各种杆件钢管的端部弯曲不得大于5mm（L≤1.5m）；立杆钢管弯曲不得大于12mm（3m

4.1.5脚手架立杆垂直度偏差应在±100mm（20～80m）；步距偏差应在±20mm；纵距偏差应在±50mm；横距偏差应在±20mm。

剪刀撑斜杆与地面倾角应在45°～60°之间。

4.2模板工程

4.2.1模板使用前必须把板面、板边粘贴的水泥浆清除干净。

对损坏、变形模板应进行修复，以保证接缝严密，板面平整。

4.2.2模板缝应按方案要求封堵，避免漏浆。

4.2.3质量检验及评定标准：

质量检验及评定标准

序号

项目

允许偏差（mm）

检验方法

1

轴线位移

5

尺量检查

2

标高

±5

水准仪或拉线和尺量

3

梁柱截面尺寸偏差

±5mm

尺量检查

4

柱垂直偏差

≤5mm

经纬仪或吊垂球

5

梁底模板面平整度偏差

≤5mm

水准仪

5.作业程序内容

5.1梁底承重脚手架搭设施工程序流程图

搭设的工艺流程：

场地平整、夯实（底层）→定位设置通长方通（100*100）垫板→排放纵向扫地杆→竖立杆→将纵向扫地杆与立杆扣接→安装横向扫地杆→安装纵向水平杆→安装横向水平杆→安装剪刀撑→安装连墙件→作业层铺脚手板和挡脚板→混凝土浇筑前组织脚手架验收工作。

每根梁底支撑脚手架均应按照以上施工程序施工。

5.2主要施工工序方法及要求

5.2.1梁底承重脚手架搭设

主厂房上部结构梁底承重排架采用外扣件式钢管脚手架，搭设脚手架前先按施工图纸由测量班放样主厂房轴线根据轴线刻画好每根梁的中心线。

然后按梁底承重脚手架施工平面图布置立杆。

脚手架与柱边的距离为400mm，排架横距根据梁的截面尺寸不同，分成三种情况搭设：

主厂房纵梁截面较小（除截面400*1200的纵梁外），梁底中间支设一条立杆，立杆纵距为600mm，步距为900mm；

除氧煤仓间横梁（除煤斗梁外）以及400*1200的纵梁，梁底支撑立杆为2排，纵距为600mm，步距为900mm；

煤仓间煤斗梁梁底支撑承重立杆为3排，纵距600mm，步距900mm。

梁底大楞采用双方钢，方钢规格为50*100*2.5，双方刚支撑在承重立杆顶端的顶托之上；梁底小楞采用80*80木枋，与大楞双方钢垂直布置，间距@150~200mm一条。

承重立杆的外面两排需要设置纵向剪刀撑，每隔三纵距立杆设置一道横向剪刀撑，剪刀撑与水平撑的夹角在450～600之间。

在梁的两边设置1300mm施工操作走道两层，离梁边最近的两根立根的距离为1700mm。

立杆采用对接扣件连接。

水平杆与楼板内的承重平台相搭接形成整体。

除氧间6.77m和煤仓间16.97m层横梁立杆搭设前，沿着横梁的走向，在回填夯实的地面上浇筑10cm厚的C15砼垫层，宽度1m，配套底座为100*100的C15砼垫块；其余各层由于横梁在同一垂直面上，上层横梁的承重排架立杆需支撑在下层横梁之上，立杆底端通过顶托支撑在水平放置的2条80*80木枋之上，以分散立杆对砼楼层的压力。

梁模板采用1220mm（宽）×2440mm（长）×18mm（厚）酚醛木胶合板，根据梁截面体形加工，梁内楞采用Ø48×3.0钢管间距150mm；外楞采用Ø48×3.0钢管双支间距600mm。

对拉丝杆直径采用Ø14的圆钢间距600mm×600mm。

梁底承重排架搭设及梁模板加固详见附图。

脚手架搭宜先立内排立杆，后立外排立杆。

每排立杆宜先立两头的，再立中间的一根，互相看齐后，立中间部分各立杆。

双脚手架内、外排两立杆的连线要垂直。

立杆接长时，宜先立外排，后立内排。

承重脚手架在混凝土浇筑前必须经有关单位共同验收合格后方可使用。

在混凝土浇筑过程中架子工应加强检查工作，检查杆件有无发生变形、联结点是否松动、地基是否发生沉陷等进行全面检查。

任何对承重脚手架的改造及修改必须通过部位施工员或项目技术负责的认可。

六级及六级以上大风和雨、雾天应停止脚手架的施工作业。

现场塔吊的使用应特别注意，指挥人员必须经过培训并按规定的信号指挥。

材料的搬运要求绑扎牢固，运行、降落平稳，高处不准出现悬空或不稳定材料；验收合格后方可进行作业，未经验收或验收不合格不准作下一道工序作业。

5.2.2承重脚手架受力计算

承重脚手架受力计算是根据施工脚手架搭设的步距、纵距、排距离墙的间距和采用的钢管扣件等周转材材质；梁柱模板的受力计算是根据钢管、扣件、模板的材质以及加固的方式等各项指标输入由广州EZ安全计算软件—建筑工程施工安全辅助设计系统建所得的计算结果。

力学模型选择了除氧煤仓间承重排架，选用最不利工况进行计算，其它部位的高支模参照此方案实施。

根据横梁梁底承重排架的搭设形式、梁截面和排架的搭设高度，选择煤仓间16.97m层横梁（梁底两排承重立杆，截面尺寸最大为600*1800，搭设高度较高为16.97-1.8=15.17m）和煤仓间30.5m层煤斗梁（梁底三排立杆，截面尺寸为700*2600，搭设高度30.5-16.97-2.6=10.93m）进行计算。

5.2.2.1.煤斗梁高支模验算

5.2.2.1.1.计算参数

煤斗梁截面为700*2600，梁底三排立杆，梁底大楞采用双钢方通支撑在立杆的顶托之上，钢方通规格50*100*2.5；小楞为80*80木枋间距@150~200垂直大楞放置；梁侧模内楞采用Ø48×3.0钢管间距@150mm，外楞采用Ø48×3.0钢管双支间距600mm；对拉丝杆直径采用Ø14的圆钢间距600mm×600mm（5排）。

模板厚度采用18mm，施工活荷载2.0kN/m2，排架搭设高度10.93m。

5.2.2.1.2.梁底模及支架荷载计算

荷载类型标准值单位梁宽（m）梁高（m）系数设计值

①底侧模自重0.3kN/m2×（0.70+5.20）×1.2=2.12kN/m

②砼自重24.0kN/m3×0.70×2.60×1.2=52.42kN/m

③钢筋荷载1.5kN/m3×0.70×2.60×1.2=3.28kN/m

④振捣砼荷载2.0kN/m2×0.70×1.4=1.96kN/m

梁底模和支架承载力计算组合①＋②＋③＋④q1=59.78kN/m

梁底模和龙骨挠度验算计算组合（①＋②＋③）/1.2q2=48.18kN/m

5.2.2.1.3.梁底模板验算

第一层龙骨间距为200mm，计算跨数5跨；底模厚度h=18mm，底模宽度b=700mm。

W=bh2/6=700×182/6=37800mm3；I=bh3/12=700×183/12=340200mm4。

1）抗弯强度验算

弯矩系数KM=-0.105

Mmax=KMq1L2=-0.105×59.78×2002=-251076N.mm=-0.25kN.m

σ=Mmax/W=251076/37800=6.64N/mm2

梁底模抗弯强度σ=6.64N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。

2）抗剪强度验算

剪力系数KV=0.606

Vmax=KVq1L=0.606×59.78×200=7245N=7.25kN

τ=3Vmax/（2bh）=3×7245/（2×700×18）=0.86N/mm2

梁底模抗剪强度τ=0.86N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。

3）挠度验算

q2=48.18kN/m

挠度系数Kυ=0.644

υmax=Kυq2L4/（100EI）=0.644×48.18×2004/（100×6000×340200）=0.24mm

[υ]=L/250=200/250=0.80mm

梁底模挠度υmax=0.24mm＜[υ]=0.80mm,满足要求。

计算简图和内力图如下图：

5.2.2.1.4.第一层龙骨验算

立杆横向尺寸L2=350mm，梁宽度b=700mm；第一层龙骨采用木枋b=80mm，h=80mm。

W=bh2/6=80×802/6=85333mm3；I=bh3/12=80×803/12=3413333mm4；

a.梁传荷载计算

q=q1×第一层龙骨间距/梁宽=59.78×200/700=17.08kN/m

b.板传荷载计算

板重量=1.2×（板厚度×25＋模板重）＋1.4×活载

=1.2×（0×25+0.30）+1.4×2.50=3.86kN/m2

板传递到第一层龙骨的荷载P=250/1000×200/1000×3.86=0.19kN

经过计算得到从左到右各支座力分别为

N1=2.24kN，N2=7.47kN，N3=2.24kN

Mmax=0.26kN.m，Vmax=3.74kN，F=7.47kN，υmax=0.09mm

1）抗弯强度验算

σ=Mmax/W=0.26×106/85333=3.06N/mm2

第一层龙骨抗弯强度σ=3.06N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。

2）抗剪强度验算

τ=3Vmax/（2bh）=3×3.74×1000/（2×80×80）=0.88N/mm2

第一层龙骨抗剪强度τ=0.88N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。

3）挠度验算

υmax=0.09mm

[υ]=L/250=350/250=1.40mm

第一层龙骨挠度υmax=0.09mm＜[υ]=1.40mm,满足要求。

计算简图和内力图如下图：

5.2.2.1.5.第二层龙骨验算

第二层龙骨纵向间距600mm、计算跨数取5跨；第二层龙骨采用双钢方通，钢方通截面为50*100*2.5，W=19.03×103mm3，I=95.15×104mm4，A=7.25cm2；

P=F=7470N=7.47kN。

1）抗弯强度验算

弯矩系数Km=-0.281

Mmax=KmPL=-0.281×7.47×1000×600=-1259442N.mm=-1.26kN.m

σ=Mmax/W=1259442/（2×19.03×103）=33.09N/mm2

第二层龙骨抗弯强度σ=33.09N/mm2＜f=205.00N/mm2，满足要求。

2）抗剪强度验算

剪力系数KV=1.281

Vmax=KVP=1.281×7.47=9.57kN

τ=3Vmax/（2bh）=3×9.57×1000/（2×2×725.00）=9.9N/mm2

第二层龙骨抗剪强度τ=9.9N/mm2＜fv=125.00N/mm2，满足要求。

3）挠度验算

挠度系数Kυ=1.795

υmax=KυPL3/（100EI）=1.795×7.47×1000×6003/（100×206000×951500）=0.15mm

[υ]=L/250=600/250=2.40mm

第二层龙骨挠度υmax=0.65mm＜[υ]=2.40mm,满足要求。

计算简图和内力图如下图：

5.2.2.1.6.支撑强度验算

1）荷载计算

传至每根钢管立柱最大支座力的系数为3.351

每根钢管承载NQK1=3.351×7470=25032N

每根钢管承载活荷载（1.0kN/m2）:

NQK2=1.4×0.35×0.60×1000=294N

每根钢管承载荷载NQK=NQK1＋NQK2=25032+294=25326N

钢管重量0.0319kN/m，立杆重量=0.0319×8.3×1000=265N

水平拉杆10层，拉杆重量=10×0.95×0.0319=304N

扣件单位重量14.60N/个,扣件重量=14.60×10=146N

支架重量NGk=立杆重量+水平拉杆重量+扣件重量=265+304+146=714N

钢管轴向力N＝1.2NGK+NQK=1.2×714+25326=26183N

2）钢管立杆长细比验算

L0=h=0.90m,钢管的i=1.59cm,λ=L0/i=90.00/1.59=56.60

钢管立杆长细比56.60＜150,满足要求。

3）钢管立杆稳定性验算

=0.829，P=N/（

A）=26183/（0.829×424.00）=74.49N/mm2

钢管立杆稳定性计算74.49N/mm2＜205.00N/mm2,满足要求。

5.2.2.1.7.支撑支承面验算

立杆支撑在下层的横梁之上，支撑面不做计算。

5.2.2.1.8.煤斗梁侧模荷载计算

1）新浇砼的侧压力

F1=0.22γ×200/（T+15）β1β2V1/2

=0.22×24.00×4.44×1.20×1.15×2.000.5=45.75kN/m2

（γ=24.0β1=1.20β2=1.15V=2.0T=30.0℃）

F2=γH=24×梁高=24×2.60=62.40kN/m2

比较F1、F2两者取小值F=45.75kN/m2,有效压头高度=F/γ=1.91m。

2）荷载计算

荷载类型　　　　　　　标准值　单位分项系数设计值单位

①新浇混凝土的侧压力F　　　45.75　kN/m2　γG=1.2　54.90　kN/m2

②振捣混凝土产生的荷载Q2K　4.00　　kN/m2　γQ=1.4　　5.60　kN/m2

梁侧模和侧肋强度荷载组合①+②　　　　　　　　　　　　　　60.50kN/m2

梁底模和侧肋挠度验算计算荷载①/1.2　　　　　　　　　　　45.75kN/m2

5.2.2.1.9.煤斗梁侧模板强度验算

取竖肋间距L=150mm，计算跨数5跨，木模板厚度h=18mm，

W=bh2/6=2600×182/6=140400mm3，I=bh3/12=2600×183/12=1263600mm4。

1）抗弯强度验算

弯矩系数KM=-0.105

q=60.50×（2600-0）/1000=157.30kN/m=157.30N/mm

Mmax=KMqL2=-0.105×157.30×1502=-371621N.mm=-0.37kN.m

σ=Mmax/W=371621/140400=2.65N/mm2

侧模抗弯强度σ=2.65N/mm2＜fm=13.00N/mm2，满足要求。

2）抗剪强度验算

抗剪系数KV=0.606

Vmax=KVqL=0.606×157.30×150/1000=14.30kN

τ=3Vmax/（2bh）=3×14.30×1000/（2×18×2600）=0.46N/mm2

侧模抗剪强度τ=0.46N/mm2＜fv=1.40N/mm2，满足要求。

3）挠度验算

q，=45.75×（2600-0）/1000=118.95kN/m=118.95N/mm

挠度系数Kυ=0.644

υmax=KqL4/100EI=0.644×118.95×1504/（100×6000×1263600）=0.05mm

[υ]=L/250=150/250=0.60mm

侧模挠度υmax=0.05mm＜[υ]=0.60mm,满足要求。

计算简图和内力图如下图：

5.2.2.1.10.煤斗梁侧模对拉螺栓计算

Fs=0.95×（γGF+γQQ2k）=0.95×60.50=57.48kN/m2，设5排对拉螺栓，螺栓横向间距a=600mm=0.60m，竖向间距b=（2600-0）/6=433mm=0.43m，

N=abFs=0.60×0.43×57.48=14.83kN；对拉螺栓φ14,容许拉力[Ntb]=17.80kN

对拉螺栓受力14.83kN＜容许拉力17.80kN,满足要求。

5.2.2.1.11.煤斗梁侧模侧肋强度验算

计算跨度520mm，跨数5跨；钢管φ48