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3连铸机工艺培训资料新详解
3#连铸机工艺培训资料
一、基本计算公式和基本理论
计算公式
凝固壳厚度
S=K√t
S--凝固壳厚度mm
K--凝固系数mm×min-0.5
t--凝固时间min
液芯长度
Lm=Vc(D/2K)2
Lm--液芯长度m
Vc--拉速m/min
D--热板坯厚度mm
K--凝固系数mm×min-0.5
拉坯速度
由冶金长度(液芯长度从结晶器液面到最后一个扇形段最后一个辊子)确定的最大浇铸拉坯速度如下:
Vcmax=Lm(K/S)2
K--凝固系数mm×min-0.5
Vcmax--最大浇铸拉坯速度m/min
S--热坯厚度的一半(D/2)
Lm--冶金长度m
在操作中,不能超过最大浇铸拉坯速度,否则会造成铸坯鼓肚。
根据要求的浇铸时间、化学成份、板坯的属性和中间包钢水温度确定浇铸速度。
振动装置
结晶器振动速度、行程和频率以及其他因素对铸坯表面质量产生重大影响。
振动的平均速度由下式计算
Vo=2hf
Vo--振动的平均速度m/min
h--振动行程m
f--频率min-1
Vo=1.3-1.4Vc
过程温度
浇铸温度对铸坯凝固过程影响很大,与浇铸的产品质量有重要关系。
温度太高,会造成中心疏松、晶粒粗大和裂纹,并增加漏钢危险。
太低温度导致表面缺陷和造成水口堵塞。
中包温度由钢种的要求来确定。
浇铸前大包温度由过程温降和中包温度来确定。
液相线温度Tl由下式计算:
Tl(℃)=1536.6-(x%C+8%Si+5%Mn+30%P+25%S+5%Cu
+4%Ni+1.5%Cr+5.1%Al+2%Mo+2%Ti+90%N)
"x"由钢种碳含量范围确定。
见下表
x系数%C
90≤0.025
820.026-0.050
860.051-0.100
88.40.101-0.500
86.10.501-0.600
84.20.601-0.700
83.20.701-0.800
82.30.801-1.00
结晶器传热
通过下述形式传热:
流动钢液--凝固壳
铸坯坯壳传热
坯壳和铜板接触面
结晶器的铜板传热
结晶器铜板--流动冷却水
影响结晶器冷却能力的参数:
浇铸速度:
随着浇铸速度提高,铸坯和铜板的接触时间下降
保护渣
结晶器几何形状
结晶器冷却水
二次冷却
二次冷却强度有赖于在线铸坯期望的表面温度、浇铸的钢种和浇铸速度。
在二次冷却区,与钢种有关所能达到的凝固系统分布为:
K=25mm/min-0.5和K=27mm/min-0.5
高碳钢K=25
中碳钢K=26
超低碳钢K=27
热坯长度的确定
热坯长度调整的计算如下:
L热=L冷X+S
L热--热坯长度,用长度测量装置调整mm
L冷--冷却后板坯长度(20℃)mm
S--切割缝宽度mm
X--收缩因子,与切割辊道上的板坯温度和钢种成份有关
碳素钢X=1.018
计算举例:
要求冷坯长度(20℃)8000mm
切割缝宽度约8mm
钢种碳钢X=1.018
L热=L冷X+S
L热=8000×1.018+8=8152mm
二、3#连铸机装备简介
1、连铸机主要参数
●机型:
直弧型连续弯曲连续矫直
●板坯厚度:
210、230、250mm(冷态)
●板坯宽度:
700~1600,50mm分级
●主半径:
R8000mm
●垂直区长度2014.42mm
●引锭装入方式:
下装式
●驱动辊布置:
3~10#扇形段各设1对驱动辊
●机器速度:
~3mm/min(电机同步转速)
●送引锭速度:
≥5mm/min
●年产量:
75万吨
2、采用的主要技术措施
●大包加盖
●钢流保护(大包长水口,中罐浸入式水口,氩气密封)
●中罐水口快换
●结晶器液压非正弦振动
●结晶器调宽(冷态)
●动态二冷水控制
●ATSC铸流厚度/锥度自动控制
三、3#机应用新技术介绍
1.液压非正弦振动
技术数据
1.液压驱动单元数量:
2个/每个铸流
2.振幅:
0-14mm(+/-7mm)
3.振动频率范围:
设计范围:
0~400C/min
4.振动曲线:
正弦和非正弦;
5.非正弦最大系数为0.7
6.结晶器导向系统的设计形式:
挠性预拉力板簧在两个水平面中引导结晶器
7.导向精度:
板坯宽度方向0.1mm,厚度方向0.1mm,相差0.5º
主要特点
●用振动器基架、结晶器台和结晶器导向架来支撑和引导结晶器
●结晶器和弯曲段的公用设施自动连接
●振动参数在线调节
●用相同结构的两个DYNAFLEX单元垂直移动和水平导向
设计优点
●振动参数的在线调节,如:
振幅、频率、非正弦系数.
●油缸直接接到结晶器台上,在系统中没有弹性形变
●振动移动用标准的液压控制阀。
●准确、耐磨和低维护的结晶器导向系统。
●采用盘簧的重量补偿来减少油缸的负荷
●振动器拆卸时间短
●更换和维护方便
2.动态二冷水
二次冷却目的:
●铸坯纵向获得均匀的冷却效果,尽量避免回热。
●控制冷却强度。
●避免坯表面温度落入热脆性区
控制目标:
各冷却控制区铸坯表面温度
静态配水模型:
采用数值分析程序,对不同钢种、各种拉速条件下的稳定温度场进行分析计算,求得在设定表面温度条件下各冷却控制区的相应的冷却水量,并汇总列表,根据采样拉速,采用插值法查表控制水量—水表法,对分析结果,采用数值拟合方法获得水量与拉速的函数表达式;
各冷却控制区水量分布示例特点:
均匀拉速或拉速缓慢变化条件下,坯表面温度不随拉速的不同而变化。
达到均匀冷却的目的。
动态配水模型:
根据断面、钢种、过热度条件及采样拉速,实时计算温度场,每若干秒给出各冷却控制区冷却水量值。
程序内核:
在铸坯中心纵向断面上的两维空间有限元(或有限差)+时间上的有限差:
两维非稳定传热问题计算分析程序
优点:
能保持拉速变化过程中坯表面温度的充分稳定。
3.动态软压下
轻压下基础理论
特征:
在液芯尾区施加带液芯轧制,使液芯迅速消失。
目的:
避免凝固末期固有的成份偏析
防止或减轻中心疏松
实施方法:
静态轻压下/动态轻压下
轻压下量:
在设计过程中,用于力能分析时,一般取轻压下量为1.3~1.5mm/m。
实际操作取0.6~1.3mm/m
静态轻压下
对于不同的断面、钢种,由于拉坯速度的不同,所适应的轻压下区域不同。
静态轻压下是在浇铸之前,根据将浇铸的铸坯断面、钢种,确定拉坯速度制度,由事先确定的拉坯速度计算所适应的轻压下区域,进行辊缝的设定调整。
特点:
在浇铸过程中辊缝保持不变。
动态轻压下
由传热凝固分析程序实时计算坯壳厚度的分布情况,自动确定合适的轻压下区域,在浇铸过程中不断地调整辊缝。
3#连铸机采用的是动态轻压下
四、铸机操作控制要求概述
连铸机设备运转方案
A.运转模式
(1)送引锭准备模式:
亦称准备模式,用于线上设备的维修与调整,以达到浇铸前各设备处于待运转状态。
此模式只能从尾坯模式后选择。
(2)送引锭模式:
送引锭模式是引锭进入连铸机中有关操作的模式,此模式可以从送引锭准备模式后选择。
(3)浇铸准备模式:
亦称保持模式,是引锭头进入结晶器后等待铸造的模式,从送引锭模式完成开始到开浇为止。
此模式开始后,为了防止引锭下滑,5#~7#扇形段内弧驱动辊处于制动状态。
(4)浇铸模式:
用于正常浇铸。
此模式只能从浇铸准备模式后选择。
(5)尾坯模式:
用于浇铸末期对结晶器中钢液面进行封顶处理后进行的操作,只能从浇铸模式后开始,此模式包括重拉坯,即各种原因致使正常浇铸操作中断时的拉坯。
B.运转程序
1.送引锭准备模式运转程序
(1)设备维修、调整运转程序
前提条件:
操作方式选择开关置于“手动”位置,解除各设备之间的连锁。
操作需要维修、调整的设备(根据设备位置,在附近操作台操作)。
对维修、调整完毕后的设备,确认其性能的正确性。
(2)送引锭准备运转程序
①确认结晶器厚度、宽度及锥度调整正确。
操作人员确认:
②弯曲段开口度规格正确。
操作人员确认:
③主液压站工作正常(3台泵运转)。
④各扇形段内弧驱动辊处于抬起位,压力切换至PE压(引锭压)。
⑤扇形段开口度设置正确(电气信号确认)。
⑥引锭对中作业完毕(电气信号确认—按钮灯亮)。
⑦脱锭装置位于下位(下位行程开关闭合)。
⑧火焰切割机大车位于避开位(切割机给出避开位置信号)。
2.送引锭模式运转程序
当送引锭准备模式完成后,模式选择开关置于送引锭模式位置。
根据情况,操作者可选择自动或手动方式。
在自动方式下,当按下开始按钮后,下述
(1)~(20)动作自动完成;同时设置可逆过程(与引顶在铸机内的运转程序相同)
手动方式,主要用于调试阶段,操作相应按钮,单步完成下述
(1)~(6)动作(且要求顺序正确)。
按下手动送引锭按钮,(7)~(20)动作依次单步进行(送引锭速度可调、可停、可继续送引锭、可后悔)。
(1)~(20)的动作内容详见《电气任务书》或电气设计单位的说明资料。
3.浇铸准备模式运转程序
(1)引锭进入结晶器内后,模式选择开关置浇铸准备位置。
此时,下列设备处于锁定状态,由人工对结晶器内的引锭头进行密封等操作:
结晶器振动不能动作
二冷扇形段不能进行动作操作
引锭存放装置禁止操作
切割机大车不允许动作
脱锭装置禁止动作
(2)中间罐行走运转详见《电气设计任务书—主机》
(3)大包回转台的运转详见《电气设计任务书—主机》
(4)其它准备:
见浇铸运转程序中的前提条件。
4.浇铸模式运转程序
前提条件:
a.中间罐到位、大包到位、长水口已安装、大包滑动水口液压管连接好。
b.排蒸汽风机运转
c.冷却铸坯的冷却水泵及气水冷却用空压机运转d.结晶器冷却水、设备冷却水以给定的压力和流量循环。
e.二次冷却水截止阀打开。
(1)浇铸开始的运转:
模式选择开关置于浇铸模式后
①打开大包滑动水口(通过手动液压阀),钢水流入中间罐。
②当中间罐液面达到要求时(通过中间罐称重数值人工判断),打开中间罐塞棒,钢水注入结晶器。
③结晶器液面上升到距顶部100mm时,驱动辊开始运转(以匀加速度在设定时间内达到设定拉速),振动装置同时工作,光电编码器开始计数,引锭跟踪系统启动。
(2)引锭在铸机内的运转:
共31项内容详见《电气设计任务书—主机》
(3)二次冷却区冷却水打开运转
铸造一开始,冷却控制区Ⅰ、Ⅱ、Ⅲ区打开。
引锭头端距弯曲段15#辊200mm时,冷却控制区Ⅳ打开。
引锭头端距1#扇形段7#辊200mm时,冷却控制区Ⅴ打开。
引锭头端距3#扇形段7#辊200mm时,冷却控制区Ⅵ打开。
引锭头端距5#扇形段7#辊200mm时,冷却控制区Ⅶ打开。
引锭头端距7#扇形段7#辊200mm时,冷却控制区Ⅷ打开。
5.尾坯模式运转程序
(1)板坯尾部处理运转
1)钢水浇完后,驱动辊停止运转,空大包和空中间罐离开浇铸位置。
2)板坯尾部冷却处理后,驱动辊又开始运转,当板坯尾部离开结晶器后,结晶器振动装置停止振动。
3)板坯尾部相距每驱动辊300mm时,该内弧驱动辊以PH压提升。
4)板坯尾部每离开一处驱动辊后,该对驱动辊停止运转。
(2)二次冷却水关闭运转
1)板坯尾部离开弯曲段15#辊后,冷却控制区Ⅰ、Ⅱ、Ⅲ关闭。
2)板坯尾部离开1#扇形段7#辊子后,冷却控制区Ⅳ关闭。
3)板坯尾部离开3#扇形段7#辊子后,冷却控制区Ⅴ关闭。
4)板坯尾部离开5#扇形段7#辊子后,冷却控制区Ⅵ关闭。
5)板坯尾部离开7#扇形段7#辊子后,冷却控制区Ⅶ关闭。
6)板坯尾部离开10#扇形段7#辊子后,冷却控制区Ⅷ关闭。
C.停电时运转方案与设备保护措施
(1)停电时的运转方案:
1)大包滑动水口关闭。
2)液压马达带动大包回转台回转,使大包离开浇铸位置。
3)中间罐塞棒关闭。
4)事故水塔以正常水量的30%供给设备保护水(其中包括结晶器冷却水、二次冷却喷水、机械冷却水)。
5)气水冷却用压缩空气以正常量的30%通过气罐供气。
6)如果引锭在铸机中,要求PE压维持20min。
(2)设备保护措施
1)事故水塔供水,保证停电时不烧坏机械设备。
2)大包滑动水口关闭及大包回转台液压马达回转,保证切断进入中间罐的钢水。
3)中间罐塞棒手动关闭,切断进入结晶器内的钢水。
铸机主机及引锭存放装置操作地点
铸机操作方式自动与手动切换选择操作在主操作室操作。
铸机运转模式切换操作在浇铸平台旋转臂操作箱上操作。
送引锭准备模式下的操作在拉矫机操作室(可与切割操作室合并)操作。
当然,引锭存放装置的有关操作亦可在机旁操作箱上操作。
送引锭模式下的操作在拉矫机操作室操作(在浇铸平台旋转臂操作箱上可进行保护性干预操作)。
引锭点动进入结晶器的操作,在旋转臂操作箱上进行。
浇铸准备模式下的操作地点
大包回转台的操作在大包操作平台上的回转台操作箱上进行。
中间罐车操作在中间罐车操作箱(每车两处)上进行。
浇铸模式下的操作地点在旋转臂操作箱上进行(速度设定、驱动辊启动运转)。
自动脱锭失败时,在拉矫机操作室通过手动方式再次脱锭(要求拉矫机操作室设置有工业电视监视系统,能观察脱锭情况及引锭对中及引锭在斜桥上的运行状态)。
尾坯模式下的操作地点,铸机传动操作在旋转臂操作箱上进行。
出坯系统操作控制简述
脱锭装置
脱锭油缸的上下动作,由电磁阀控制;脱锭油缸到达上位或下位的停止,由上位或下位各1个行程开关(常开)控制。
自动脱锭:
脱锭装置在自动方式下且铸机在浇铸模式条件下,当引锭头端越过10#扇形段驱动辊1305mm时(此时引锭头端距脱锭装置700mm),脱锭油缸自动顶起,进行脱锭作业。
脱锭油缸顶起到上位后延时3sec(可调)然后下降至下位停止。
手动脱锭:
脱锭装置在手动方式下且铸机在浇铸模式下,由操作者目视脱锭时机,手动操作。
连锁:
当铸机运转模式为“送引锭模式”和“浇铸准备模式”时,禁止脱定装置动作;
脱锭油缸位于下位,是铸机运转模式进入“送引锭模式”的必要条件之一。
切割前辊道
切割前辊道由3根ф450mm的单传动辊组成。
辊道可正反向转动。
辊道的运转方式有两种:
自动方式和手动方式。
(1)自动方式下的运转
铸机在尾坯模式下,10#扇形段上驱动辊开始提升时,铸机控制系统给切割机发出尾坯切割模式信号。
切割机在尾坯切割模式下,由切割机给出切割前辊道和切割区辊道起动请求信号,起动切割前辊道和切割区辊道正向转动。
当切割机给停止请求信号时,切割前辊道和切割区辊道停止。
(2)手动方式下的运转:
由操作者在出坯操作室操作切割前辊的起动与停止。
(3)连锁:
浇铸模式下,不允许辊道电机得电。
切割区辊道
切割区辊道传动分组的定义:
将切割区辊道5根单传动辊(4~8#辊子)划分为A、B两组,用于成组起动、停止控制。
A、B两组包括的辊子数是动态变化的。
以切割机发出切割区辊道B组起动请求信号时割枪沿出坯方向所处位置为划分界线。
如:
切割机割枪位于6#和7#辊之间时,A组为4~6#辊,B组为7~8#辊。
当切割区辊道B组完成一个起动、停止运转周期后,将整个切割区辊道覆盖为A组,直到切割机下一次发出B组起动请求信号时重新定义B组。
(1)自动方式下的辊道传动运转
a)浇铸模式
•当切割机割枪将铸坯断面完全切断前3秒时,切割机发出切割区辊道B组起动请求信号,切割区辊道B组起动正向运转。
•当已切断的铸坯尾端经过切割后辊道1#光电开关时,切割区辊道B组停止转动(电机断电)。
b)尾坯切割模式下切割区辊道的传动运转
•当切割机割枪将铸坯断面完全切断前3秒时,切割机发出切割区辊道B组起动请求信号,切割区辊道B组起动正向运转。
•当已切断的铸坯尾端经过切割后辊道1#光电开关时,切割区辊道B组停止转动。
•当切割机发出切割前辊道起动请求信号时,切割区辊道与切割前辊道一起开始正向转动。
•当切割机发出切割前辊道停止运转请求信号时,切割区辊道与切割前辊道一起停止转动。
(2)手动方式下的辊道传动运转:
由操作者在出坯操作室操作切割区辊道的起动与停止(切割区辊道全部或B组)。
(3)辊道传动运转的连锁
自动方式下,切割区辊道B组的起动条件与切割后辊道关联,即若切割后辊道不允许起动,则切割区辊道B组亦不允许起动。
在浇铸模式下,切割区辊道A组不允许起动(不允许电机通电)。
(4)辊子摆动
自动方式:
•当切割机发出某个辊向下摆动信号时,相应辊子向下摆动,直到摆动到下位时,下位行程开关处于“ON”时停止。
•当切割机发出某个辊向上摆动复位信号时,相应辊子向上摆动,直到摆动到上位时,上位行程开关处于“ON”时停止。
手动方式:
由操作者在出坯操作室(切割操作室)控制特定辊子的向下摆动与向上摆动复位;摆动动作的停止由行程开关控制自动停止。
坯头搬出装置
坯头小车的运转
坯头小车的横向移动由牵引电机—钢绳驱动。
由手动操作。
电机为变极双速电机,由操作者通过选择开关选择高速或低速运转。
坯头小车在接受位及卸出位的停止,由主令开关控制停止。
推钢机:
手动操作气缸的推出与缩回。
连锁:
小车运转过程中,不允许推钢机动作。
推钢机未缩回时,不允许小车运转。
切割后辊道
(1)自动方式
当切割机发出切割区辊道B组起动请求信号后,若此时即将切断的板坯头端已通过2#光电开关,且升降辊道尚未处于等待接坯状态,则发出报警信号并使拉速降为0,待升降辊道处于等待接坯状态后逐渐恢复拉速,且切割后辊道与切割区辊道B组一起起动正向运转。
当切割机发出切割区辊道B组起动请求信号后,若此时即将切断的板坯头端未通过2#光电开关,则切割后辊道与切割区辊道B组一起起动正向运转。
当板坯头端通过2#光电开关时判断:
•若升降辊道处于等待接坯状态,则发出升降辊道起动信号;
•若升降辊道未处于等待接坯状态,则切割后辊道停止运转,同时判断下列条件:
若切割区辊道B组尚在继续运转(表明板坯尾端尚未通过1#光电开关)则切割区辊道B组停止运转且发出出坯周期紧张警示信号,提醒出坯操作室操作人员注意。
直到升降辊道进入等待接坯状态,起动切割后辊道、切割区辊道B组和升降辊道一起正向运转。
当板坯尾端通过2#光电开关时,切割后辊道延时停止。
(延时时间的调整以板坯尾端完全脱离切割后辊道为原则。
)
(2)手动方式
由出坯操作室操作人员操作切割后辊道的正反转。
(3)无论手动或自动,当切割后辊道停止时采用能耗制动。
升降辊道:
(1)升降辊道位于下降位时的辊子运转
自动方式:
当坯头通过2#光电开关且升降辊道等待状态时,起动辊子正向运转。
当坯头通过升降辊道上的光电开关(3#光电开关)时,辊子延时停止(延时时间的调整以坯头停位于越过升降辊道末辊——20#辊350mm±250mm为准),2秒后发出辊道上升指令。
手动方式:
出坯室操作人员目视手动操作。
无论手动或自动,当辊道停止时采用能耗制动。
(2)升降辊道位于上升位时的辊子运转
自动方式:
升降辊道有坯,当转盘辊道处于等待接坯状态时,发出转盘辊道起动请求指令,升降辊道与转盘辊道一起起动运转。
当板坯尾端通过3#光电开关时,升降辊道辊子延时停止(延时时间的调整,以板坯尾端离开升降辊道末辊为原则),并立刻发出辊道下降指令。
手动方式:
操作者手动操作。
升降辊道上位时,辊子停止运转过程中无需能耗制动。
连锁:
升降辊道上位、有坯且转盘辊道未处于等待接坯状态时,升降辊道不允许起动。
(3)升降辊道的升降运转
自动方式:
1、接到上升指令后,通过电磁阀控制2个油缸同时顶出使辊道整体沿斜坡上升。
当上位行程开关动作(进入ON位),控制油缸停止。
2、接到下降指令后,通过电磁阀控制2个油缸同时缩回,使辊道整体沿斜坡下降。
当下位行程开关动作(进入ON位),控制油缸停止,并发出升降辊道处于等待接坯状态信号(内部信号)。
手动方式:
由操作人员手动操作上升或下降。
上升与下降的停止由行程开关控制。
连锁:
辊道辊子运转过程中不允许升降动作;辊道升降过程中不允许起动辊道辊子运转。
手动方式:
由操作人员手动操作上升或下降。
上升与下降的停止由行程开关控制。
连锁:
辊道辊子运转过程中不允许升降动作;辊道升降过程中不允许起动辊道辊子运转。
五、冶金缺陷
5.1冶金表面缺陷
5.1.1纵向裂纹
分级
级裂纹长度
1=弱达7.874’’(200mm)
2=中7.874–39.370’’(200-1000mm)
3=强超过39.370’’(1000mm)
a)裂纹定义
典型的纵向裂纹发生在铸坯的内侧,长度上有几英尺到几码。
且能够交错。
它们主要发生铸坯的中部,且常伴随皮下气泡。
长度上有几英尺到几码,裂纹深为0.078–0.787’’(2mm-20mm).
深的纵向裂纹能从炙热的板坯表面的黑色条纹辨认。
要作准确的判断,不能让铸坯冷却下来。
b)发生位置
在大多数情况下,纵向裂纹是结晶器或结晶棋下形成的,可能会由二次冷却过量而增加。
c)原因
◊结晶器的在窄锥度调节得太小。
◊结晶器摘编的下部高度磨损。
◊缺乏铸流支撑(锥度调得太小,铜板和横向的铸坯导辊之间的横移量太小)
◊由于连铸保护杂渣而形成皮下气泡,中包温度太高。
◊由于结晶器中不好的流动形式,而导致的太小坯壳生长速度。
由于浸入式水口的缺陷,错位,扭曲和水平的错位。
.
◊超标的硫化物。
5.1.2横向裂纹
分类
级裂纹宽度
1=弱达0.008’’(0.2mm)
2=中0.008–0.078’’(0.2-2.0mm)
3=强超过0.078’’(2.0mm)
在火焰切割面缺陷的评估
a)缺陷的定义
在多数情况下,横向裂纹由结晶器的振痕形成.横向裂纹一般以裂纹线出现,更多的是在铸坯的内侧而非外侧。
裂纹长度为0.394–3.937’’(10to100mm),裂纹深度为0.020–0.157’’(0.5to4mm).如不利用一起很难从炙热的铸坯表面辨认出来.大的横向裂纹的评估通常是等铸坯冷却下来进行的。
为了检查,在铸坯的宽面上要划一个浅的痕迹。
.
b)原始位置
多数情况下,横向裂纹形成与结晶器的的较低部位。
由于过大的磨擦力铸硫导轨的大热负荷可能导致横向裂纹的增加,
c)原因
◊大的摩擦力和拉坯力的不足;
◊不好的冷却状态,二冷区不正确的调节和喷嘴的阻塞。
◊由于不正确的调节(导致的导轨的大的摩擦力(辊偏移,严重磨损的辊,不转动的辊)
◊驱动辊的压力太大。
◊喷射冷却太强烈(区II-VI–表面温度1652°F(900°C))
◊不合适的振动频率和振幅。
◊结晶器锥度太大。
◊结晶器液面波动严重
◊超标的硫化物。
5.1.3角裂纹
分级
级裂纹宽度
1=弱达0.020’’(0.5mm)
2=中0.020–0.078’’(0.5-2.0mm)
3=强0.078