5兀2
(5-2)105—0.42
3^=0.942m
40103
气体作的膨胀功原则上可利用可用功计算,但此时p与V的函数关系不便确定,显
然,气体所作的膨胀功W应该等于压缩弹簧作的功W加克服大气阻力作的功W,因此若能求出W与W,则W也就可以确定。
2L2122
W1
二★dL二L1kLdL二?
k(L;-Lf)
122
40[(0.3140.942)-0.314]
2
=29.58kJ
5兀2
W4=p0AL=1105—0.420.942
4
=118401=11.84kJ
W=W+W=29.58+11.84=41.42k
6、压气机空气由P=100kPa,T1=400K定温压缩到终态F2=1000kPa,过程中实际消耗功比可逆定温压缩消耗轴功多25%求:
压缩每kg气体的总熵变。
解:
取压气机为控制体。
按可逆定温压缩消耗轴功:
V2P1100
Wso^RTIn2=RTIn—0.287400ln264.3kJ/kg
V1P21000
实际消耗轴功:
Ws-1.25-264.3--330.4kJ/kg
因为理想气体定温过程:
hi=h2
故:
q=WS-_330.4kJ/kg
孤立系统熵增:
;';Siso=.\Ssys亠、'Ssur
稳态稳流:
ASsys=O
sur
=S2—Si—二Rln空—
ToP2T0
=0.287ln
100330.4
+
1000300
=0.44kJ/kgk
7、由不变气体源来的压力山=1.5MPa,温度T^27oC的空气,流经一喷管进入压力保持在Pb=0.6MPa的某装置中,若流过喷管的流量为3kg/s,来流速度可忽略不计,试设计该喷管?
解;
P2=pb=0.6MPao
①求滞止参数
p0=Pr,T0=27273二300K
②选型
Pb=0.6MPa=o.4:
:
:
cr=0.528
p01.5MPa
因Cf1=0,所以初始状态即可认为是滞止状态,则
所以,为了使气体在喷管内实现完全膨胀,需选宿放喷管,则
③求临界截面及出口截面参数(状态参数及流速)
Pcr=rcrp0=0.5281.5MPa=0.792MPa
Tcr_T0
f、(k4)/k
Pol
IPo丿
=300K
/、0.4/1.4
0.792MPa'
i
<1.5MPa丿
=250.0K
RT
gcr
Pcr
287J/(kgK)250.0K
0.792106Pa
-0.09059m3/kg
cf,crJkRgT;1.4287J/(kgK)250.0K-316.9m/s
P2*b"6MPa
T2
n.0.4/1.4
『0.6MPa)
=300Kx
<1.5MPa丿
RgT2
二230.9K
P2
287J/(kgK)230.0K
0.6灯06Pa
3
=0.1104m/kg
Cf2r』2cp(To二E)=;21004J/(kgK)(300-230.9)K
二372.6m/s
④求临界截面和出口截面面积及渐扩段长度
3
AqmVcr3kg/sx0.09059m/kg
Acr
cf,cr316.9m/s
-8.57610*m2=8.576cm2
3
qmv23kg/s=<0.1104m/kg
2cf2372.6m/s
_422
=8.88910m=8.889cm
取顶锥角叩-10oC
d2—dmin\:
4A2/H-J4Amin/77
l2tan/22tan/2
一48.88910,m2/3.14-48.57610*m2/3.14
2tan5
=0.34310,m=0.343cm
8、内燃机混合加热循环的p-V及T-S图如下图所示.已知
Pi=97kP,&1=28°C,V1=0.084m2,压缩比;=15,循环最高压力p^6.2MPa,循
环最高温度t^1320oC,工质视为空气。
试计算:
循环各状态点的压力,温度和容积。
解各状态点的基本状态参数
占1:
八、、1•
p1=97kPa,t^28oC,V^0.084m3
占2:
八、、厶•
V10.084m33
V210.0056m
名15
"=97kPa1514-4298kPaV2
T2
=301K151心=889.2K
3
点3:
P3=6.2MPa,V3=V?
=0.0056m
T3
二T2
P3
P2
-889.2K
6.2106Pa
4.298103Pa
-1282.17K
点4:
T4=(1320273)K=1593K,P4=P3=6.2MPa
T431593K3
V4=V30.0056m30.006955m3
T31282.7K
点5
/3J.4
1V4;60.006955m33
p5=p4丄!
=6.2X0Pa汇=189.500Pa=189.5kPa
"丿\、0.084m3/
=1593K
3、
0.006955m
0.084m3
=588.1K
V5=0.084m3
9、将100kg、温度为20C的水与200kg温度为80C的水在绝热容器中混合,求混合前后水
的熵变及做功能力损失。
水的比热容c=4.187kJ/(kgK),环境温度t^20Co
解对于闭口系统,W=0,Q=0,所以V=0°设混合后水的温度为t,则有:
m1c(t—tj=m2c(t2-t),得到
mtm2t2
m1m2
1002020080
100200
60
T^(20273)K=293K,
T2=(80273)K=353K,T=(60273)K二333K
Tt333333
$/=sS2二mQnm2Cln1004.187ln2004.187ln4.7392(kJ/K)
T1T2293353
绝热过程熵流等于零,由熵方程知,熵产等于熵变,所以火用损失为
I二T。
Sg二T002=2934.7392=1388.6(kJ)
10、压力口=1.5MPa,温度T,=27°C的空气,流经一喷管进入压力保持在
Pb=0.6MPa的某装置中,若流过喷管的流量为3kg/s,Rg=0.287kJ/kgK,
Cp=1.004kJ/kgK,求:
喷管的形状,出口截面积,最小截面及出口处的流速。
解
求滞止参数
因Cfi=0,所以初始状态即可认为是滞止状态,则
p0=p
选型
Pb
P0
0-6MPa二0.4:
:
Cr二0.528
1.5MPa
所以,为了使气体在喷管内实现完全膨胀,需选缩放喷管,则
P2二Pb=0.6MPa。
求临界截面及出口截面参数(状态参数及流速)
PCr
"crp0=0.5281.5MPa=0.792MPa
TCr
二T。
Per
(z/k
=300K
尹_0.4/1.4
0.792MPa、
P0丿
1.5MPa
=250.0K
RgJ287J/(kgK)250.0・0.09059口3伽
pcr
6
0.79210Pa
Cf,Cr
二kRgTCr=1.4287J/(kgK)250.0K=316.9m/s
Cf,cr
「2Cp(T。
二J)
P2
=Pb=0.6MPa
T2
二T
(k「1)/k
二300K
气0.4/1.4
0.6MPa)
二230.9K
V2
1.5MPa丿
二陛二287」%K)23°0K巾110亦伽
P2
0.6106Pa
Cf2
-2Cp(T。
二E)=2_1004J/(kg—K)一(300匚230.9)K
=372.6m/s
出口截面面积
3
AqmV2_3kg/s0.1104m/kg
A2二_
Cf2
372.6m/s
=8.88910m2=8.889cm2
Cpo,m=29.10J/(molK)为定值。
气体从初态口=0.4MPa,T,=400K,在无摩擦
的情况下,经过n=1.25的多变过程,膨胀到p2=0.1MPa。
试求终态温度、每千克气体
所作的技术功、所吸收的热量及熵的变化。
解:
多变过程(n=1.25)
1)终态温度
nAc,—r1.25」
P20.1MPa125|X
T2=T1(-)n=400K()1.25=303.14K
p10.4MPa
Rg
8.31451J/(molK)
0.028kg/mol
=296.95J/(kgK)
每千克气体所作的技术功为
n-1
Wt,n
nP2、~n1.25
RgT/1-(竺)n]
n-1勺p/1.25-1
=143.8kJ/kg
1.25-1
0.29695kJ/(kgK)400K[1-(0.1Pa)P]0.4MPa
3)所吸收的热量
Cn
nCv0-Cp0n(Cp0,m-R)-Cp0,m
M(n-1)
0.028(1.25-1)
=-445.45J/(kgK)
1.25(29.10-8.31451)-29.10“…,■八、(J/(kgK))
qn=cn(T2-Tj=-0.44545kJ/(kgK)(303.14-400)K=43.15kJ/kg
4)熵的变化
=s=s2-$
二Cp0ln互-Rgln也
「P1
-29.10J(m°lK)ln303.14K-196.96J/(kgK)ln0.1MPa
0.028kg/mol400K0.4MPa
=123.50J/(kgK)
变为30C的水,试求可逆机能对外作的净功为多少?
已知冰的溶解热为333kJ/kg(冰在溶
解过程中温度不变),水的比热c=4.1868kJ/kg.K。
解:
取冰和与之相关的边界作为孤立系统,系统可逆时,热机对外做的功最大。
丄Siso—0W—^Vmax
高温热源为环境,环境放热为负
Q。
=WQ2
低温热源的吸热分成冰的溶解和水的加热,其中冰溶解时温度不变
6
Q2=mme.:
T=400033340004.186830=1.834106kJ
:
Sso二St0Sic^■Q°—mewln卫=0
T0TiTi
Wmax=Q0-Q2=1.175105kJ
T0=30叱
Q0
W
13、空气进入压气机前的状态为p1=1.0105Pa,1=50C,y=0.032m3,压缩
过程按多变压缩处理,压缩终了的状态是p2=32.0"05卩8,V2=0.0021m3求:
(1)
多变指数n;
(2)压气机的耗功;(3)压缩终了的温度;(4)压缩过程中传出的热量。
设空
气的比热容为定值,Rg=0.287kJ/(kgK)eP=1.004kJ/(kg.K)o
解:
(1)多变指数n
lnp2,32.0105
p2V1npt(J
lnln亍
np1耳薯=1.2724
_V1_0.032
InIn
V20.0021
(2)压气机的耗功
Wt二亠(pM忙2)
n-1
127245353
[110Pa0.032m-3210Pa0.0021m]1.2724—1
=-16.44103J
负号表示压气机消耗技术功
(3)压缩终了的温度
n」cc,c50.2724
=677.6(K)
T2=「(*)〒=(50273)(—)12724
P11x10
(4)压缩过程中传出的热量
m
RgT1
5
11050.032
287323
-3.45210,(kg)
Q二HWt二mcp仃2-Ti)Wt
所以Q=3.55210,1004(677.6-323)-16.44103=4.128103(J)
14、某热机工作于=800K和乙=285K两个热源之间,吸热量q1=600kJ/kg,环境温度为285K,若高温热源传热存在50K温差,热机绝热膨胀不可逆性引起熵增
0.25kJ/kg.K,低温热源传热存在15K温差,试求这时循环作功量、孤立系熵增和作功能力损失。
解:
建立如图的模型,孤立系熵增由三部分组成:
高温热源传热存在
50K温差而产生的熵
增,
绝热膨胀不可逆性引起熵增0.25kJ/kg.K,低温热源传热存在15K温差产生的熵增。
31600=0.75(kJ/kgK)
800800
出亠=型型“05(kJ/kgK)
750800750800
LS不可逆
=0.25(kJ/kgK)
q2=300(s:
s高差:
s不可逆)=300(0.750.050.25)-315(kJ/kg)
所以循环作功量w=q-q2=600-315=285(kJ/kg)
片q2q2315315门cll八…i八
:
s低差0.055(kJ/kgK)
285300285300
孤立系熵增
0s。
F;s高差:
s不可逆s低差=0.050.250.055=0.355(kJ/kgK)
作功能力损失
理=T0:
sis。
=2850.355=101.2(kJ/kgK)
15、内燃机混合加热理想循环,已知p1=98.1kPa,t^20oC,y=110“m3,压缩
比;=17,定容增压比■=1.8,定压预胀比;=1.3,工质视为空气,比热为定值。
Cp=1.004kJ/kgK,Rg=0.287kJ/kgK
试计算:
(1)画出循环T-s图;
(2)循环各状态点的压力,温度和比体积;
(3)计算循环的放热量、循环净功及循环的热效率。
札-
解:
各状态点的参数
Vi1汉1053
2点V2-==5.8810(m)
817
p^p1;k=9.81104171.4=5.18(MPa)
T2=T1;kJL=2931.40.4=910(K)
」-53
3点V3=72=5.8810m
P3二P2'-5.181.8=9.32(MPa)
T3-T^-9101.8=1638(K)
4点V4二V3J=5.8810*1.3=7.6410'(m3)
p4=p3=9.32MPa
T4=T^=16381.3=2129(K)
V=Vi=110-m3
Ti
p5=卩卫=p1T^—=9.811041.81.31.4二0.255(MPa)Ti
T5二=2931.81.31.4=761.3(K)
循环吸热量
Q1p-m[cv(T3-T2)Cp(T4-T3)]
43
9.81104110
[726(1638-910)1004(2129-1638)]
287293
=1182(J)
循环放热量
Q^mcv仃5-「)
43
9.811041103716(761.3-293)287293
-391(J)
循环净功Wnet=Q1-Q2=1182一391=791(J)
循环热效率t二如=空!
=0.67
Q11182
16、有二物体质量相同,均为m