田森高压线防护施工方案.docx

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田森高压线防护施工方案

目录

一、编制依据1

二、工程概况2

三、高压线防护搭设的前提条件2

四、施工安排3

五、施工准备3

六、施工方法5

七、注意事项6

八、计算9

高压线防护施工方案

一、编制依据

1、田森汤泉逸品三期施工组织设计

2、汤泉逸品三期施工图纸

3、《施工现场临时用电安全技术规程》JGJ46-2005

4、《建筑施工扣件钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011

二、工程概况

1、本工程为山西汇森房地产开发有限公司开发的田森-汤泉逸品3期项目，由南通二建承揽施工建造，位于晋中市榆次区，西至和顺路，东至定阳路，南至文苑街。

太原市建筑设计研究院设计。

2、8#公寓楼地上28层，层高3米。

1-4层为裙房，层高5.4米。

地下室二层。

建筑物高度93.6米，剪力墙结构。

基础形式：

桩筏基础。

3、本工程±0.000绝对标高802.9米，室内外高差0.45米。

三、高压线防护搭设的前提条件

根据施工现场实际情况，在施工现场的东侧有一排10KV高压线，高度约为12米。

根据《施工现场临时用电安全技术规范》（JGJ46-2005）对高压线防护要求：

在建工程（含脚手架）的外侧边缘与外电架空线路的边线之间必须保持最小安全操作距离，1～10KV外电线路为不小于6米。

塔式起重机严禁越过无防护设施的外电架空线路作业。

由于公寓楼塔吊的塔臂回转半径范围内已经覆盖了高压线（详见塔吊布置图），因此对高压线进行有效的防护。

防护部位应确保起重机的任何部位或被吊物边缘在最大倾斜时与10KV及以下的架空线路边缘最小水平距离不得小于2米，防护架防护总长距离为120米。

《建筑施工高处作业安全技术规范》有关规定：

为确保正常供电和施工人员的人身安全，必须采取切实可行的防护措施，编制专项施工方案。

四、施工安排

4.1工期安排

为确保行人和塔吊吊卸时高压线的安全，高压线防护架应在塔吊之前搭设完毕。

搭设日期：

2015年3月15日至2015年4月10日

防护日期：

2015年3月15日至2016年1月1日

4.2施工组织及任务安排

由项目部安全经理主管，项目部安全员组织架子组搭设防护架子。

在搭设防护架时，项目部安全员、电工及架子组组长必须在现场旁站监督施工。

4.3高压线防护脚手架形式选择

根据防护架搭设的目的及安全生产的施工要求，靠近高压线防护须采用绝缘材料并保证一定的安全距离。

因高压线无法断电所以防护架顶端距离高压线为6米。

五、施工准备

5.1材料准备

5.1.1木杆选用直径15cm圆木梢。

6米长管，3米长管。

腐朽、折裂、枯竭的木杆，一律禁止使用。

5.1.2材料计划表

搭设高压线防护架主要材料，见下列材料计划表。

材料计划表（估量）

名称

规格

单位

数量

混凝土

C20

M3

8

毛竹

6～8米

根

2000

安全网

M2

2400

铅丝

10#

Kg

500

6米钢管

Ø48

米

6000

3米钢管

Ø48

米

1400

5.2技术准备

5.2.1了解项目施工的具体情况及施工步骤

5.2.2熟悉防护架搭设的安全技术规程

5.2.3向操作人员进行详细的技术交底和安全交底。

5.3人员准备

5.3.1防护架施工设专业架子工长负责，对其安装、拆除、检查和维护设安全监督检查人员，确保防护架的搭设和使用符合设计要求。

5.3.2配备体检合格并经《特种作业人员安全技术管理规则》考核和安全教育培训合格的架子工持证上岗进行施工。

5.3.3劳动力配备

搭设高压线防护架劳动力计划，见下列搭设外电防护架劳动力计划表。

搭设外电防护架劳动力计划表

工种

架子工

电工

人数

12

2

六、施工方法

6.1搭设作业程序

场地清理定位放线扫地杆立杆调直搭大横杆搭小横杆

接立杆并绑扎加剪刀撑搭设顶层横杆挂安全网

6.2一般构造

6.2.1立杆的底端进行混凝土硬化处理，浇注500*500*500的砼墩，并埋入地下。

6.2.2防护架为四排防护架，最上段立杆距离高压线不少于6米。

6.2.3在防护架立杆底端之上200mm处设纵向和横向扫地杆，并与立杆连接牢固。

6.2.4防护架下9米采用钢管，上4.5米采用毛竹，毛竹的搭接接头长度为1米，铅丝绑扎不小于3道。

交叉节点处铅丝要绑十字扣。

6.2.5防护架左右相邻立杆和上下相邻横杆的接头应相互错开一跨，并置于不同的构架框格内。

6.2.6剪刀撑与水平面的夹角在45~60度之间，水平投影宽度不小于2跨或4m和不大于6跨或8m。

剪刀撑与脚手架基本构架杆加以可靠连接。

6.3搭设

6.3.1木梢运到现场，应先选择分类，宜选择头大粗壮的作为立杆，直径均匀，杆身顺直的作为横杆，稍有弯曲的作为斜杆。

然后按照构造要求的规定搭设杆件，并力求做到横平竖直，接头位置错开。

6.3.2立杆最上端大头向上，最下端大头向下，相邻立杆竖向就诶头中心距错开不小于1.5米。

6.3.3封顶架子立杆应绑双扣。

上下垂直，保持重心平衡。

6.3.4大横杆应绑在立杆内侧，力求做到平直，两杆接头应置于立杆处，并使小头压在大头上。

6.3.5小横杆绑在大横杆之上，小横杆伸出部分不小于200mm。

6.3.6防护架搭设完毕，应有技术负责人、安全员、架子工长等有关人员进行验收，合格后方可使用。

6.3.7排水措施。

七、注意事项

7.1施工人员开始操作前，必须进行技术安全交底，明确施工方法及措施，并对施工环境及所需要的防护用具做全面、认真的检查，必须消除隐患。

7.2施工人员必须持证上岗，凡有高血压，心脏病。

晕高症等不适合高处工作的人员，不得从事高处作业，非架子工不得从事架子作业。

7.3架子工在高处（距地2米以上）作业时，必须佩带安全带，安全带应高挂低用。

所用的工具应放在工具袋内。

7.4操作时架子工应戴好安全帽，穿防滑鞋。

7.5严格按照安全技术操作规程进行防护架的搭设工作，架设材料应随用随上，每次收工前，架上的材料必须使用完毕，不得存留在作业面上。

已搭设的架子应形成稳定的结构，不稳定的应进行临时加固。

7.6架子工作业时，应精神集中，禁止大闹，不得酒后操作。

7.7气候恶劣时（五级以上大风）应停止搭设作业，在大风、大雨等恶劣天气过后，施工人员要全面检查防护架的稳定情况，保证安全使用。

7.8在防护期间，任何人不得任意拆改防护架的基本构件，以免影响架体的稳定，应作业需要不得不拆除某些杆件时，应征得技术负责人的同意，并采取可靠的弥补加固措施。

7.9防护架拆除时应以“后搭的先拆，先搭的后拆”为原则由上而下按层逐步拆除，平稳落地，不准随意扔下。

拆下的杉木运至指定地点，码放整齐。

7.10拆除防护架时，应有专人看护，禁止非操作人员进入危险区域，并在危险区外搭设围护，禁止人员入内。

防护架示意图：

八、计算

一、脚手架荷载标准值:

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

静荷载标准值包括以下内容：

（1）每米立杆承受的结构自重标准值（kN/m）；本例为0.1196

NG1=0.120×15.000=1.794kN

（2）脚手板的自重标准值（kN/m2）；本例采用竹串片脚手板，标准值为0.35

NG2=0.350×4×1.500×（1.500+0.300）/2=1.890kN

（3）栏杆与挡脚手板自重标准值（kN/m）；本例采用栏杆、竹串片脚手板挡板，标准值为0.17

NG3=0.170×1.500×4=1.020kN

（4）吊挂的安全设施荷载，包括安全网（kN/m2）；0.010

NG4=0.010×1.500×15.000=0.225kN

经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=4.929kN。

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。

经计算得到，活荷载标准值NQ=3.000×2×1.500×1.500/2=6.750kN

风荷载标准值应按照以下公式计算

其中W0——基本风压（kN/m2），W0=0.300

Uz——风荷载高度变化系数，Uz=1.000

Us——风荷载体型系数：

Us=0.600

经计算得到：

Wk=0.300×1.000×0.600=0.180kN/m2。

考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+0.9×1.4NQ

经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力：

N=1.2×4.929+0.9×1.4×6.750=14.420kN

不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+1.4NQ

经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力：

N=1.2×4.929+1.4×6.750=15.365kN

风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式

MW=0.9×1.4Wklah2/10

其中Wk——风荷载标准值（kN/m2）；

la——立杆的纵距（m）；

h——立杆的步距（m）。

经过计算得到风荷载产生的弯矩：

Mw=0.9×1.4×0.180×1.500×1.500×1.500/10=0.077kN.m

二、立杆的稳定性计算:

1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算

其中N——立杆的轴心压力设计值，N=15.365kN；

　　i——计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；

　　k——计算长度附加系数，取1.155；

　　u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.600；

　　l0——计算长度（m）,由公式l0=kuh确定，l0=1.155×1.600×1.500=2.772m；

　　A——立杆净截面面积，A=4.239cm2；

　　W——立杆净截面模量（抵抗矩）,W=4.491cm3；

λ——长细比，为2772/16=174

λ0——允许长细比（k取1），为2400/16=150<210长细比验算满足要求!

φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.238；

　　σ——钢管立杆受压强度计算值（N/mm2）；

　　[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；

经计算得到:

σ=15365/（0.24×424）=152.506N/mm2；

不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!

2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算

其中N——立杆的轴心压力设计值，N=14.420kN；

　　i——计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；

　　k——计算长度附加系数，取1.155；

　　u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.600；

　　l0——计算长度（m）,由公式l0=kuh确定，l0=1.155×1.600×1.500=2.772m；

　　A——立杆净截面面积，A=4.239cm2；

　　W——立杆净截面模量（抵抗矩）,W=4.491cm3；

λ——长细比，为2772/16=174

λ0——允许长细比（k取1），为2400/16=150<210长细比验算满足要求!

φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.238；

　　MW——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.077kN.m；

　　σ——钢管立杆受压强度计算值（N/mm2）；

　　[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；

经计算得到σ=14420/（0.24×424）+77000/4491=160.171N/mm2；

考虑风荷载时，立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!