支模方案1222.docx
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支模方案1222
鞍千至调选破碎胶带工程支模方案
一、工程概况
1.工程名称：
破碎胶带工程粗破碎站钢结构工程
2.±0.00相当于绝对标高：
60.0m；
3.设置正常使用年限：
50年；
4.建筑结构安全等级：
二级，框架结构抗震等级：
三级，建筑抗震设防烈度：
7度；
5.基本风压：
0.5KN/㎡，基本雪压：
0.4KN/㎡；
6.钢材采用：
Q235-B；
7.摩擦型高强螺栓为10.9级，选用扭剪型高压螺栓及连接副，摩擦面抗滑移系数≥0.45，
8.二次浇注层采用自流淌灌浆材料；
9.设计荷载取值：
楼面：
44KN/㎡通廊：
2.5KN/㎡上人屋面：
2.0KN/㎡不上人屋面：
0.5KN/㎡
10.砼强度等级：
垫层：
C15基础、基础梁、框架梁、框架柱、楼板均为：
C30
11.焊条：
HRB335采用E50系列，Q235-B采用E43系列；
12.洞口附加钢筋：
洞口尺寸d（b）
每边附加钢筋
300＜d（b）≤500
212
500＜d（b）≤700
214
700＜d（b）≤1000
216
13.受拉钢筋锚固长度和搭接长度详见图集《11G101-1》
14.钢筋的接头
1）钢筋接头宜优先采用机械连接，也可以采用绑扎搭接或焊接，钢筋焊接连接接头应符合《钢筋焊接及验收规范》（JGJ118-1996）的有关规定；机械连接可采用冷挤压或等强直螺纹接头，接头应符合《钢筋机械连接通用技术规程》（JGJ107-96）的有关规定。
2）框支梁、框支柱及特一、一、二级抗震等级的框架柱的纵筋，一级抗震等级的框架梁纵筋以及抗震等级为三级的框架底层柱纵筋均应采用机械连接，其它接头可采用绑扎搭接或等强对焊连接。
3）钢筋的接头位置宜设置在受力较小处，在同一根钢筋上应尽量少设接头。
4）受力钢筋接头位置应相互错开，采用绑扎搭接接头时，搭接接头连接区的长度为1.3倍搭接长度。
当采用焊接接头和机械连接接头时其连接区段的长度为35d（d为纵向受力钢筋的较大直径）且不小于500mm。
位于同一搭接区段内的受力钢筋搭接接头的面积百分率应符合下表：
连接区段内受力钢筋接头面积的允许百分率
接头形式
受拉区
受压区
板、梁、（柱）绑扎搭接接头
≤25（50）
≤50
焊接接头或机械连接接头
＜50
不限
5）在纵向受力钢筋搭接长度范围内应按如下要求配置箍筋：
（1）受力钢筋搭接范围内，箍筋间距不应大于搭接钢筋较小直径的5倍并不应大于100mm。
（2）当受压钢筋直径＞25mm时，应在搭接接头两个端面外100mm范围内各设置二个箍筋。
（3）钢筋直径不应小于搭接钢筋较大直径的0.25倍。
6）梁的底部纵向钢筋的连接，可选择在支座或支座两侧Ln/3范围，不应在跨中连接；梁的上部纵向钢筋可选择在跨中Ln/3范围，不应在支座处连接。
7）对于框架梁端、柱端及剪力墙底部应避免在节点核心区和加密区接头。
当确实无法避免时，应采用机械连接接头，并且钢筋接头面积百分率不应大于50%。
8）
15、
各层平台厚度
表一
序号
各层平台
平台厚度（mm）
备注
1
+0.5平台
150
2
-3.35平台
1000
3
-8.785平台
③~④150；④~⑤1900
4
-15.2平台
1000
5
-19.5平台
150
6
-22.5以下基础
1500
二.支承方案
1
平台支承布置
（1）Φ48*3.5钢管支承布置范围
表二
序号
③→④7.1m范围内见3-32-2剖面
备注
1
-22.5底板~-19.5平台底
2
-19.5平台~-16.2平台底
3
-15.2平台~-8.785平台底
4
-8.785平台~-3.45平台（④线2m宽布置D159*4.5钢管）
5
-3.35平台~+0.5平台底
（2）D159布置范围
序号
钢管D159支承面积：
12米*9米
备注
2.9m←④→1.0m
12m←⑤→2.0m
钢管D159间距为900
钢管D159间距为1200
1
-22.5底板~-19.5底板
-22.5底板~-19.5平台底
2
-19.5平台~-16.2底板
-19.5平台~-16.2平台底
3
-15.2平台~-8.785平台底
说明：
1、详见3-32-2剖面
2、脚手支承平面尺寸及各层平台标高详见平面图-19.5m平台支承布置图，不再赘述。
2、平台支承计算数据
（1）新浇混凝土重量：
24KN/m³
（2）钢筋自重：
1.5KN/m³
安全系数K1=1.2
（3）施工人员及支架重量：
2.5KN/㎡
（4）泵车导管输送混凝土冲击荷载：
2KN/㎡
安全系数K2=1.4
荷载计算
当混凝土平台厚度7.4m时：
（24+1.5）*7.4*1.2=226.44KN/㎡
当混凝土平台厚度5m时：
（24+1.5）*5*1.2=153KN/㎡
当混凝土平台厚度2m时：
（24+1.5）*2*1.2=61.2KN/㎡
当混凝土平台厚度1m时：
（24+1.5）*1*1.2=30.6KN/㎡
施工人员及支架重量：
2.5*1.4=3.5KN/㎡
泵车导管输送混凝土冲击荷载：
2*1.4=2.8KN/㎡
不同平台厚度所产生的荷载
（1）h=7.4m226.44+3.5+2.8=232.74KN/㎡
（2）h=5m153+3.5+2.8=159.3KN/㎡
（3）h=2m61.2+3.5+2.8=67.5KN/㎡
（4）h=1m30.6+3.5+2.8=36.9KN/㎡
3、新浇筑混凝土对模板侧压力的计算
F=0.22c
（1）
F=
（2）
式中F---新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（KN/㎡）；
---混凝土的重力密度（KN/m³）；取24KN/m³
to---新浇混凝土的初凝时间（h），可按实测确定。
当缺乏试验资料时，可采用to=200/（T+15）计算（T为混凝土的温度℃）；本工程入模温度分别取：
T1=5℃；T2=8℃；
V---混凝土的浇筑速度（m/h）；本工程V=1m/h
H---混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度；本工程h分别取：
3.3m、4.4m、6.3m、
---外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1.0，掺具有缓凝作用的外加剂时取1.2；本工程取1.0；
---混凝土坍落度影响修正等数，当坍落度110~150mm时取1.15.本工程取1.15；
由公式
（1）F（T为5℃）=0.22c
=0.22*24*10*1.0*1.15*1
=60.72KN/㎡
F（T为8℃）=0.22c
=0.22*24*8.7*1.0*.1.15*1
=52.8KN/㎡
由公式
（2）F（3.3）==24*3.3=79.2KN/㎡
F（4.4）==24*4.4=10.6KN/㎡
F（6.3）==24*6.3=151.2KN/㎡
由公式
（1）、公式
（2）二者取较小值
本工程侧压力为60.72KN/㎡。
4、对拉螺栓计算
公式pm=F*a*b
（1）
式中pm：
对拉螺栓拉力
a：
螺栓横向间距；本工程取a=600mm
b：
螺栓纵向间距；本工程取b=600mm
由公式
（1）pm=F*a*b=60.72*0.6*0.6=21.86KN
因此选用M16螺栓，其容许拉力为24.5KN大于计算拉力21.86KN，因此计算安全。
5、D159*5钢管支承计算
回转半径r=5.45cm，截面积A=24.19C㎡
偏心距e=5cm（本计算按偏心受压考虑）
截面抵抗距w=90.3cm³
钢材设计强度f=215N/m㎡
公式[N]=Φr*A*f
（1）
（1）偏心率计算：
ε=e*=5*=1.34
（2）长细比计算：
λ1===55
（l0：
为计算长度，本工程分别取3.0m、2.5m）
λ2===45.87
查钢结构手册偏心稳定系数
Φr1=0.375；Φr2=0.415
由公式
（1）[N]1=Φr*A*f=0.375*24.19*215N/m㎡*
=195KN
[N]2=Φr*A*f=0.415*24.19*215N/m㎡*
=215KN
本工程钢管支承，每根钢管取200KN。
6、H型钢的计算
按小偏心受压构件计算
偏心距：
e=5cm钢材设计强度：
f=215N/mm²
H型钢Hw150*150*7*10计算数据
尺寸
截面积
重量
X-X
Y-Y
C㎡
Kg/m
Wx（Cm³）
Ix（cm）
Wy（Cm³）
Iy（cm）
150*7*10
14.55
31.9
221
6.39
75.1
3.73
1、立柱计算
计算：
（1）偏心率：
ε1=e*==0.917
ε2=e*==2.69
（2）长细比计算：
λ1x=
λ1y=
偏心系数计算
λ1x
λ1y
λ2x
λ2y
λ3x
λ3y
εx
0.917
39.9
68.4
46.9
80.4
65.7
112.6
Φp
0.487
0.419
0.465
0.396
0.419
0.328
εy
2.69
Φp
0.299
0.263
0.287
0.252
0.263
0.218
（3）承载力计算[N1]=Φa*f=0.419*40.55*215*
=365KN
[N2]=0.252*40.55*215*
=219KN
[N3]=0.218*40.55*215*
=190KN
型钢150*150*7*10承载力每根按190KN。
2、大横杆计算
大横杆计算按多跨连续梁计算。
h=2m，产生荷载67.5KN/㎡
h=1m，产生荷载36.9KN/㎡
h=3m，产生荷载98.1KN/㎡
计算公式：
δmax=≤[δ]=215N/mm²
（1）立杆间距为：
1.4m。
立杆间距为：
1.2m。
δmax=≤[δ]=215N/mm²
立杆间距l
δ=
1.6m
98.1KN/㎡*1.6m=157KN/m
181.9N/mm²
1.4m
98.1KN/㎡*1.4m=137KN/m
159N/mm²
1.2m
98.1KN/㎡*1.2m=118KN/m
76.9N/mm²
1.6m
67.5KN/㎡*1.6m=108KN/m
125.1N/mm²
1.4m
67.5KN/㎡*1.4m=95KN/m
84.3N/mm²
1.2m
67.5KN/㎡*1.2m=81KN/m
1.6m
36.9KN/㎡*1.6m=59KN/m
1.4m
36.9KN/㎡*1.4m=52KN/m
1.2m
36.9KN/㎡*1.2m=44KN/m
7.钢管计算：
D102*6
外径d=102mm，内径d1=90mm
Wx=0.0982（）
=0.0982（）
=41.04mm³
rx==34mm
第四节模板工程
本工程-19.5平台不具备承担上层所传下的结构荷载及施工所产生的各种活荷载，因此从-22.5至-19.5平台开始支承就根据上层对应位置的最大荷载，下层支架应具备足够的承载能力，并且上下层支架的立柱应对准，并铺设垫板。
1、模板方案选择
本工程柱子模板采用小钢模，基础柱子部分采用砌砖模板，砖模四周用回填土填实，直接埋入地下。
各层顶板模板采用多层板面板、木方龙骨。
支撑采用碗扣支撑早拆体系。
2、模板施工
2.1顶板模板
顶板模板采用：
扣件支撑+木龙骨+多层板的支模方案。
顶板模板全部采用15mm厚多层板，墙板接头处采用40×40角钢加贴海绵条以防漏浆。
顶板搁栅采用50ｘ100mm木方、间距400mm，托梁采用100mm×100mm木方、间距不大于1200mm，支撑采用扣件式脚手架和
可调托座，详见插图。
2.2楼梯
楼梯模板采用整体式全封闭木模板，见下图，支撑采用钢管脚手架。
楼梯栏杆预埋件的埋设先用22#铁丝及铁钉将预埋件固定在踏步模板上。
封闭式模板混凝土浇筑时一方面利用浇筑柱子时混凝土的自流动性灌入梯模，另一方面将混凝土从梯头外下料，用振动棒将混凝土振入模内。
踏步表面由于四边封死，存在气坑，故在踏面模板每隔三步用电钻钻2φ20排气孔。
3、模板拆除
柱模板（包括梁侧模）拆除时构件混凝土强度满足规范规定，其表面及棱角不因拆除模板而受损坏，至少达到1.2Mpa时，方可拆除。
梁、顶板模板拆除要求混凝土强度达到设计强度75～100%（根据结构跨度确定），并经项目总工同意后，方可拆除梁模板和梁板支撑。
4、模板的维护和保养
拆模时严禁生拉硬拆，以防止模板变形和损坏。
拆除后的模板应及时进行清理、校正，刷上脱模剂，分规格堆码整齐，拆下的扣件及时集中收集管理。
理好的模板按规格堆码整齐，挂牌标识，以便下次周转使用。
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