带答案石油金属结构制作工理论知识试题.docx

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带答案石油金属结构制作工理论知识试题

石油金属结构制作工理论知识试题

一、选择题（每题4个选项。

只有1个是正确的，将正确的选项号填入括号内）

1.由于形体在空间有一定的范围，所以截交线一定是由（A）围成的封闭平面图形。

（A）直线或曲线（B）平面（C）立体（D）平面或立体

2.一般情况下，曲面体的截交线是（C）。

（A）直线（B）折线（C）曲线（D）点

3.研究平面与立体表面相交的主要目的是求（D）。

（A）实长（B）投影（C）截面（D）截交线

4.平面与立体表面相交，可以看作是立体表面被（D）切割。

（A）直线（B）曲线（C）折线（D）平面

5.如果截平面为正垂面或侧垂面（需画出左视图）时，用（B）法求实形。

（A）求实长（B）变换投影面（C）直角三角形（D）旋转

6.如果截平面为垂直面时，用（C）法求截面实形。

（A）求实长（B）二次变换投影（C）旋转（D）直角三角形

7.截平面与圆柱轴线垂直，其截交线为（A）。

（A）圆（B）椭圆（C）平行二直线（D）相交二直线

8.截平面与圆柱轴线平行，截交线为（C）。

（A）圆（B）椭圆（C）平行二直线（D）相交二直线

9.截平面与圆柱轴线倾斜，截交线为（C）。

（A）圆（B）椭圆（C）平行二直线（D）相交二直线

10.截平面与圆锥轴线相交且平行一母线，截交线为（B）。

（A）双曲线（B）抛物线（C）平行二直线（D）相交二直线

11.截平面与圆锥轴线平行，截交线为（A）。

（A）双曲线（B）抛物线（C）平行二直线（D）相交二直线

12.两相贯体的表面交线称为（A）。

（A）相贯线（B）截交线（C）素线（D）导线

13.两相交几何体称为（B）。

（A）截面（B）相贯体（C）导面（D）断面

14.适当的选择辅助面来求两相贯体的相贯线，常采用平面和（C）作为辅助平面。

（A）截面（B）曲面（C）球面（D）投影面

15.在求相贯体的相贯线时，选择的辅助面以截切两立体表面都能获得最（D）画出的交线的原则。

（A）精确（B）直接（C）复杂（D）简易

16.平行面法是以（A）作为辅助面，在相贯体交接区域内截切相贯体而求出一系列交点，最后得出相贯线。

（A）投影面、平行面（B）断面（C）曲面（D）截面

17.球面法求相贯线适用于（C）相贯，且轴线相交的构件。

（A）任何相贯体（B）直线面（C）回转体（D）投影面、平行面

18.锥管与圆管相贯，其相贯线为（A）。

（A）封闭的空间曲线（B）平面曲线（C）直线（D）空间曲线

19.圆柱与圆锥直交轴线垂直于水平投影面，相贯线在圆柱的表面上，并在水平投影面上为（B）。

（A）矩形（B）圆（C）椭圆（D）三角形

20.由相交形成体组成的构件叫（C）构件。

（A）三通（B）螺旋（C）相交（D）回转体

21.点顺着圆柱面的母线作（B）运动，同时，该母线绕着柱轴匀速转动，点的这种复合运动的轨迹，称为圆柱螺旋线。

（A）匀速旋转（B）匀速直线（C）变速旋转（D）直线

22.圆柱螺旋线的展开为一（C）。

（A）螺旋线（B）折线（C）直线（D）封闭曲线

23.（A）是母线一端沿着圆柱作螺旋线运动并且母线始终保持垂直于轴线而形成的曲面。

（A）直螺旋面（B）斜螺旋面（C）螺旋面（D）螺旋体

24.（B）是母线的一端沿着圆柱螺旋线运动，并且母线始终保持与轴线斜交成一定角度而形成的曲面。

（A）直螺旋面（B）斜螺旋面（C）螺旋面（D）螺旋体

25.一平面图形绕一圆柱作螺旋运动时，则得到一（D）。

（A）正螺旋面（B）斜螺旋面（C）螺旋面（D）螺旋体

26.圆锥螺旋输送机叶片采用（A）展开法简单方便，尺寸准确无误。

（A）计算（B）三角形（C）放射线（D）平行线

27.采用分瓣展开球体时，只要展开（B）个分瓣即可。

（A）1（B）2（C）3（D）4

28.大直径球体由于受原材料尺寸和压力机工作压力及跨距的限制，常采用（C）展开下料的方法制造。

（A）整体（B）计算（C）分块（D）图解法

29.球体的展开，一般常采用（D）展开。

（A）素线法（B）计算法（C）图解法（D）分瓣法

30.假设L0为柱的计算长度，L为柱的实际长度，μ为计算系数，那么L0=（A）。

（A）μL（B）L/δμ（C）μ/L（D）μ+L

31.柱是一受压件，在受力状态下欲使柱处于平衡状态，则它必须既要满足（C）要求，又要保持稳定。

（A）力学（B）刚度（C）强度（D）平衡

32.梁在工作中主要是承受（B）载荷。

（A）偏心（B）弯矩（C）动（D）垂直

33.梁的设计，首先是进行静力计算，求出（C），从而计算弯矩，再用强度和稳定条件公式进行校核计算即可。

（A）静压力（B）支持力（C）支座反力（D）弯曲力

34.梁可分为悬臂梁及（A）两大类。

（A）简支梁（B）外伸梁（C）刚性梁（D）超静定梁

35.容器包括压力容器、常压容器及钢制立式储罐等，它们在设计上有着相同之处，设计压力有一个（C）。

（A）规定（B）极限（C）区段（D）相同值

36.容器的设计，在材料使用上都有一个（A）范围的限制。

（A）使用（B）强度（C）刚性（D）许用应用

37.设计压力系指在相应设计温度下用以确定容器壳体（A）的压力。

（A）厚度（B）强度（C）刚性（D）承载

38.容器壁上单位面积上所承受操作介质的作用力称为（B）。

（A）许用应力（B）压强（C）内力（D）应力

39.容器设计压力其值不得小于（C）工作压力。

（A）正常压力（B）最小（C）最大（D）高温

40.焊缝系数是焊缝强度与母材强度之比，它小于或等于（D）。

（A）2.5（B）2（C）1.5（D）1

41.工程上所称标准椭圆封头是长短轴比值为（B）的椭圆封头。

（A）1.5（B）2（C）2.5（D）3

42.标准椭圆封头的有效厚度应不小于封头内直径的（A）。

（A）0.15%（B）0.2%（C）1.5%（D）2%

43.标准椭圆封头直边部分的面积计算公式为（C）。

（A）A=п（D+1）h（B）A=п（D+2）h（C）A=п（Di+1）h（D）A=п（Di+2）h

44.压力容器制造完毕后，应对容器壳体在耐压试验状态下进行（C）计算。

（A）强度（B）应力（C）应力校核（D）强度校核

45.压力容器制造完毕后，应对其进行（C）试验。

（A）强度（B）耐压（C）密封（D）耐压强度

46.耐压试验采用液压试验时，如果立式设备采用卧置试压时，其实验压力应计算试验介质的静压力，且对壳体的最低点进行（C）校核。

（A）应力（B）强度（C）压力（D）许用应力

47.法兰必须和螺栓、垫片配合使用才能完成工作介质的（C）功能。

（A）密封（B）耐压（C）输送（D）载压

48.螺栓法兰接头是一种（A）管路连接或容器同管路连接的接头。

（A）可拆卸（B）不可拆卸（C）间隙配合（D）过盈配合

49.螺栓法兰连接接头的工作原理是：

两片连接法兰靠螺栓的（B）使其垫片产生变形，从而达到使接头密封连接的目的。

（A）扭矩（B）预紧力（C）变形（D）压力

50.角焊缝在承受压力时由于（A）的存在，同时这种焊缝还存在局部应力集中，从而使焊缝工作条件变坏。

（A）偏心距（B）弯矩（C）扭矩（D）缺陷

51.正面焊缝在承受抗（或压）力时，它的破坏通常是沿着直角平分线的（C）开始。

（A）尾部（B）端部（C）最小截面（D）最大截面

52.胎具工作时，工件（A）大，具有较大的灵活性。

（A）自由度（B）变形量（C）收缩量（D）回弹量

53.由于冲压封头只有上模，因而把冲封头的工装也称为（B）。

（A）胎具（B）胎模（C）装配模（D）单模

54.模具工作时，必须严格约束工件，且限制其（C）。

（A）尺寸（B）形状（C）变形量（D）自由度

55.机器制造行业用于成形及方便组焊的工装称为（D）。

（A）装配（B）配合（C）模具（D）胎具

56.在锻压加工零件时，称自由锻及模锻相结合的锻造方法（C）。

（A）联合锻（B）配合锻（C）胎模锻（D）自由锻

57.冷压胎模应考虑工件的（B）。

（A）收缩量（B）回弹量（C）变形量（D）热涨量

58.热压胎模的上模应有脱模（C），脱胎方法应简单、方便、可靠。

（A）间隙（B）余量（C）斜度（D）角度

59.设计胎模时应多采用简单胎模，少采用（D）胎模。

（A）单（B）热压（C）冷压（D）复合

60.回弹量通常根据（B）估算后，采用试压制后再进行修正胎模。

（A）公式（B）经验（C）标准（D）试压

61.整体模的模具制造简单，采用硬性卸料，对于板厚小于（C）的大直径封头脱模相当困难。

（A）20mm（B）15mm（C）10mm（D）5mm

62.滑套式模具是靠滑套（A）而脱模。

（A）脱离封头（B）自重（C）热收缩（D）冷回弹

63.三瓣式压膜的上模靠（D）沿圆锥形芯子下滑而缩小其直径，实现封头自动脱模。

（A）热收缩（B）冷回弹（C）顶压力（D）自重

64.当压力机吨位不大于400t时，上模壁厚为（B）。

（A）10~20mm（B）30~40mm（C）40~50mm（D）50~60mm

65.在实际生产中以内径为基准的封头，上模设计应考虑同一直径几种相邻壁厚封头的（C）。

（A）实用性（B）差异性（C）通用性（D）特殊性

66.上模曲面部分高度计算公式Hsm=H（1±δ）中的“H”表示（D）。

（A）保险余量（B）卸料板厚度（C）封头产品直边高度（D）封头曲面部分高度

67.封头冲压胎膜的下胎设计成拉环结构，当无压边装置时，下胎圆角半径取（A）mm。

（S为封头壁厚）

（A）（3~6）S（B）（3~4）S（C）（2~3）S（D）（1~2）S

68.如果封头直径是以外径为基准时，则收缩与回弹应考虑在（B）上。

（A）上模（B）下胎拉环（C）下胎（D）封头胎膜

69.封头冲压胎膜的下胎设计成拉环结构，当采用压边装置时，下胎圆角半径为（C）mm。

（其中S为封头壁厚）

（A）（3~6）S（B）（3~4）S（C）（2~3）S（D）（1~2）S

70.封头胎膜的下胎拉环总高度取值为（D）。

（A）50~100mm（B）100~150mm（C）100~200mm（D）100~250mm

71.如果封头尺寸是以外径为基准时，胎具间隙取在（A）上。

（A）上模（B）下胎（C）下胎拉环（D）拉环座

72.封头胎膜拉环座外径D应（D）坯料直径。

（A）小于（B）等于（C）大于或等于（D）大于

73.封头胎膜拉环高度H=h+（A），其中h为下胎拉环总高度。

（A）60~100mm（B）100~150mm（C）150~200mm（D）200~400mm

74.胎膜的上模材料采用（D）。

（A）低碳钢（B）中碳钢（C）合金钢（D）铸铁

75.胎膜下胎拉环采用的材料是（C）。

A）低碳钢（B）中碳钢（C）铸铁或铸钢（D）调质钢

76.瓦片压胎下胎圆角半径Rm=（C）Smm。

（A）0.5~1（B）1~1.5（C）1.5~2.5（D）2~2.5

77.瓦片压胎胎腔直边高度h1=（B）Smm。

（A）0.5~1（B）1~2（C）2~2.5（D）2.5~3

78.瓦片压胎的上模、下胎、插架采用（A）。

（A）铸铁或铸钢（B）调质钢（C）中碳钢（D）锻件

79.瓜瓣封头压胎设计时，压胎倾斜度α应根据胎具各部分（B）和坯料尽量放平两个原则来确定。

（A）对称（B）相等（C）合适（D）比例关系

80.瓜瓣封头胎具中心必须与工件压力中心（C）。

（A）错开（B）倾斜（C）重合（D）有间隙

81.瓜瓣封头压胎的胎具型部分若需要切削加工，应考虑胎具的加工（A）。

（A）基面（B）平面（C）角度（D）中心线

82.胎具设计时，合理选择胎具制造方法，尽量减少（B），同时应便于维修。

（A）手工操作（B）机加工（C）热处理（D）材料

83.胎具设计要求符合（C）规定的形状和技术要求，以保证工件制造质量。

（A）国标（B）资料（C）图样（D）图纸

84.为了保证胎具操作方便，最主要的是保证零件（B）准确和加紧有力。

（A）制造（B）定位（C）找正（D）装配

85.当工件成形完毕，为了顺利地从胎型中卸下工件，应设置（D）和压紧机构时加以考虑。

（A）工装（B）下胎（C）上模（D）定位器

86.设计胎具时，应当利用（A），不但能加快设计和制造步伐，而且在使用维修时，便于互换。

（A）标准件和通用件（B）专用件（C）非标准件（D）非通用件

87.胎具设计的第一步工作是（C）。

（A）可行性调研（B）拟定设计方案（C）搜集原始资料（D）原始资料分析

88.（B）是决定胎具制作精度的根据。

（A）产品图样（B）技术要求（C）产品生产计划（D）原始资料

89.胎具制作精度主要指胎具的水平、定位基面的（A）程度。

（A）精确（B）好坏（C）加工难易（D）装配难易

90.制定吊装方案，要根据具体情况和要求，经综合技术经济分析，多个吊装方案（B），确定出最佳方案。

（A）对比（B）反复论证（C）试用（D）综合

91.正确选择组焊场地及其运输和（A），合理布置起吊机具是吊装设计并安排吊装顺序的又一主要考虑问题。

（A）起吊位置（B）设备重心（C）吊装对象（D）吊装重量

92.立式设备的吊点一般情况下应选择在设备重心位置偏上（B）即可。

（A）0.1~0.5m（B）0.5~1m（C）1~1.5m（D）2m

93.用力矩平衡法计算立式设备重心时，可将相对均质的筒体简化为（A）杆件，且令其该段重量集中于该段形心，按公式可确定设备形心。

（A）一均质（B）非均质（C）平衡（D）等直

94.立式设备的吊点选择偏离重心位置，其目的是使设备吊装过程中处于（C）状态。

（A）倾斜（B）摆动（C）稳定（D）安全

95.起重机具选择应在确定起吊方法后经（A）校核确认安全再进行实施。

（A）受力分析计算（B）研究（C）评估（D）重审

96.从目前我国安装技术条件和起重机具的特点来看，选用（B）起重机械是比较合适的。

（A）桥式吊车（B）固定桅杆式（C）塔式吊车（D）龙门吊车

97.确定了起重方法后，关键问题是选择（C）。

（A）吊装对象（B）吊装重量（C）起重机械（D）辅助机械

98.选择汽车式大型吊车，起重力为1.96×102kN两台协同吊装大型设备时，应采用（D）进行方案对比，而后确定吊装方法。

（A）计算法（B）反复论证（C）成本核算（D）技术经济法则

99.以质量为215t减压塔为据，为了减少阻力可根据双联滑轮组的原理，采用双抽头的方法，可避免滑轮组在起升过程产生（B）现象。

（A）阻力（B）歪扭（C）滑脱（D）失效

100.吊装减压塔为例，当选用一对金属格构式桅杆吊装时，桅杆高度（C）hk+h+（hc+hb）cosα+0.5m。

（A）大于（B）小于（C）大于或等于（D）小于或等于

101.减压塔吊装时，绑绳的伸出长与减压塔的绑扎高度之和应保证在将设备升至（D）位置时，起重滑轮组与桅杆所成的夹角不应过大。

（A）1/2（B）过半（C）接近最高（D）最高

102.吊装减压塔体时，其位置在吊装过程中是变化的，所以吊装用（D）吊装法。

（A）滑移（B）双桅杆（C）双桅杆滑移（D）双桅杆固定

103.活地锚的垂直方向的稳定条件易满足，若水平方向稳定条件满足要求，则该地锚在工作中（B）。

（A）不一定安全（B）必然安全（C）摩擦力小（D）摩擦力大

104.为了使活地锚满足水平方向的稳定条件，应尽量增大地锚与地面间的（D）。

（A）压力（B）粘附力（C）摩擦力（D）滑动摩擦力

105.为了保持塔体在起升过程中处于稳定状态，则滑轮组连接位置应在塔体形心上部（A）以上。

（A）0.5m（B）1m（C）1.5m（D）2m

106.滑轮组与塔体的连接，要保证机械索具在起重过程中受力最小，同时要考虑到起重机械的最大（B）。

（A）负载（B）起升高度（C）倾斜度（D）稳定程度

107.滑轮组与塔体连接，要保证两个连接点处于塔体（C）上，否则在起吊后会产生倾斜，从而使塔体就位找正产生困难。

（A）重心（B）中线（C）对称中线（D）两侧

108.从施工中知道，滑轮组与塔体的连接主要是考虑其连接的（D）。

（A）形式（B）难易程度（C）顺序（D）位置和方法

109.合理地布置起重机具应考虑桅杆的最佳竖立位置及其运入现场的路线，要尽量减少（A）的移动次数。

（A）桅杆（B）施工场地（C）电动卷扬机（D）滑轮组

110.选择合适的大型塔体拼装和安装场地，尽量使塔体距安装位置的运输线路（B）。

（A）通常（B）较短（C）方便（D）在一起

111.选择电动卷扬机的安装位置时，应考虑到卷扬机司机的安全并便于（C）。

（A）行走（B）操作（C）指挥（D）观察

112.要划定地锚与桅索的位置，使缆风绳与地面既保持一定的（D）夹角，又不妨碍塔的吊装。

（A）5°~10°（B）10°~15°（C）15°~25°（D）25°~45°

113.起重绳在卷扬机卷筒上缠绕时，要保证有一定的夹角，一般取其夹角为（B）。

（A）1°~1.5°（B）1.5°~2°（C）2°~2.5°（D）2.5°~3°

114.吊装时起重绳与桅杆的夹角最小，是为了保证起重机具（C）。

（A）不损坏（B）稳定（C）受力较小（D）起吊快

115.电动卷扬机安装时，应尽量减少（D）的数目。

（A）地锚（B）缆风绳（C）桅索（D）导向滑轮

116.（B）法是两种处于热合状态的钢板借助轧钢机的压力使其压合而成。

（A）热轧（B）热轧压合（C）冷轧（D）冷轧压合

117.复合钢板的复层用（C）钢号。

（A）复合（B）基层（C）钢板（D）特殊

118.（D）法是借用炸药的爆炸能量使两种金属达到分子结合而成。

（A）热轧（B）冷轧（C）爆炸焊接（D）爆炸焊接→热轧

119.不锈钢复合钢卷板总厚度不小于0.03Di（Di为圆筒内径）时，应在卷板后，对工件进行整体消除应力（A）热处理。

（A）低温退火（B）低温回火（C）正火（D）淬火

120.不锈钢复合钢板工作上摞临时存放时，严禁两工件的（B）相接触，以防复层产生铁腐蚀。

（A）基层（B）异层（C）复合层（D）紧密

121.组装对口错边量应不大于钢板复层厚度的（C），且不大于2mm。

（A）20%（B）30%（C）50%（D）60%

122.复合钢板出厂时仅贴了一纸标签或油漆简单书写的编号，由于此种标记易于损坏，因此，在材料入厂后应立即予以（C）。

（A）性能试验（B）化学分析（C）编号登记（D）入库

123.铝材料之所以能抵抗大气及化学介质腐蚀，原因是其表面有一层（A）薄膜。

（A）氧化铝（B）氧化铁（C）氧化铜（D）合金

124.铝还具有耐（B）的性能，在-195~0℃范围内其冲击韧性仍不下降，故可制造低温设备。

（A）高温（B）低温（C）腐蚀（D）冲击

125.铝材料有一个突出的优点，就是不会产生（C），因而用以制造容器储存易燃物料相当安全。

（A）腐蚀（B）脆裂（C）电火花（D）静电

126.在白铜中加入锌构成（B）。

（A）白铜（B）黄铜（C）青铜（D）紫铜

127.铜在电动势系列上接近（A）。

（A）金和银（B）铁和锌（C）镁和铝（D）钾和钙

128.金属在高温空气中的N2、H2都能使其（B）。

（A）腐蚀（B）脆化（C）软化（D）裂化

129.钛在海水中的（A）比铝合金、不锈钢和镍基合金还高。

（A）耐腐蚀（B）耐冲击（C）耐压（D）抗变形

130.钛材料在（C）状态下供货。

（A）回火（B）正火（C）退火（D）淬火

131.铝及铝合金锻造温度为（D）。

（A）150~200℃（B）200~250℃（C）300~350℃（D）350~370℃

132.铝及铝合金制容器机械损伤深度限制为：

接触腐蚀介质面应不大于（C）壳体名义厚度。

（A）1%（B）3%（C）5%（D）7%

133.铝及铝合金制容器时效工艺为室温（B）。

（A）86h（B）96h（C）106h（D）116h

134.纯铝和变形后的铝合金，当杂质含量超过规定范围，或在刚性很大的条件下，有可能产生（B）。

（A）夹渣（B）热裂纹（C）冷裂纹（D）氢致裂纹

135.铝及铝合金氩弧焊使用直流反接或附加高频振荡器的交流电源，是利用（A）现象来破碎熔池表面的氧化膜。

（A）阴极破碎（B）阳极破碎（C）阴极放电（D）电离

136.铜及铜合金制容器采用熔焊时，最短筒节长度应不小于（C）。

（A）100mm（B）150mm（C）200mm（D）250mm

137.若采用氢氧焰或氧乙炔焰焊接铜质容器时，材料必须是（A）状态的，否则应采用氩弧焊。

（A）退火（B）正火（C）回火（D）淬火

138.铜质容器焊接时，焊接环境温度一般不低于（B），否则应进行预热。

（A）5℃（B）0℃（C）-5℃（D）-10℃

139.钛及钛合金制容器焊接组对间隙为（A），否则因钛在熔化时的强流动性而使接头形状难以保证。

（A）零（B）0.5（C）1（D）1.5

140.钛不仅有强烈的吸气性，而且在高温下与（C）有特别的亲和力。

（A）氧（B）氮（C）碳（D）二氧化碳

141.焊缝表面颜色是衡量钛焊接时，惰性气体保护情况和焊缝质量好坏的指标之一。

若保护得好，焊缝不被氧化等污染，焊缝表面呈现（B）。

（A）蓝色（B）白色或金黄色（C）紫色（D）黑色

142.球体一般由上、下极板，上、下温带板和赤道板等（A）组成。

（A）球瓣（B）拼板（C）壳体（D）样板

143.展开图法是按（B）的原则，采用多级锥体展开原理进行的。

（A）等长（B）等弧长（C）等圆心角（D）等球心角

144.由于球瓣展开应用了球心角弧长计算法，所以球瓣下料可用（A）下料样板法。

（A）一次（B）二次（C）三次（D）四次

145.下料样板修正时，先根据（C