新型无轨道三角挂篮施工工法.docx
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新型无轨道三角挂篮施工工法
青义涪江大桥新型无轨道三角挂篮
设计与施工的技术研发
四川川交路桥有限责任公司青义涪江大桥新型无轨道三角挂篮QC小组
【1】工程概况
绵阳市二环路三期工程青义涪江大桥地处绵阳市北郊，地处四川盆地北部边缘，桥位横跨涪江河，两岸均有道路相连，交通方便。
青义涪江大桥设计为78+3×138+78m五跨一联的预应力砼连续梁桥，主墩为空心薄壁墩，基础为承台、群桩基础，桥梁上部结构采用分幅式，桥面净宽2×16.5m，左、右幅分离5m，桥梁起止桩号为K34+412～K34+982，桥梁全长570m，合同工期540天。
箱梁采用单箱单室箱型截面，箱梁顶板宽16.5m，底板宽9.1m，顶板设置成1.5%单横坡，混凝土设计标号为C55。
箱梁0号段长8m，主墩“T”构纵桥向划分18个节段。
梁段长度分别为10×3.2m、8×4.0m，累计悬臂总长64m。
0号段采用托架浇注，1～18号节段采用挂篮悬臂浇注施工，全桥4排主墩的箱梁分8个“T”同时对称悬臂浇注，共设8对（16支）挂篮全幅同时对称进行浇注。
【2】小组概况
四川川交路桥有限责任公司青义涪江大桥新型无轨道三角挂篮QC小组成立于2013年10月5日，小组成员10人，由施工管理人员和技术人员组成。
小组基本情况见下表：
QC小组概况
小组名称
四川川交路桥有限责任公司青义涪江大桥新型无轨道三角挂篮QC小组
课题名称
青义涪江大桥新型无轨道三角挂篮设计与施工的技术研发
小组类型
创新型
成立时间
2013年10月5日
活动日期
2013年10月5日至2014年10月8日
小组注册时间
2013年10月5日
小组成员
10人
小组注册编号
路桥川交2013-04
活动频率
3次/月，出勤率100%
TQC教育时间
平均每个成员接受教育108小时以上
小组成员简介
序号
姓名
性别
年龄
文化程度
职称
组内
职务
TQC教育时间
TQC考试
成绩
1
马江
男
37
本科
工程师
组长
108h
优秀
2
黄惠勇
男
34
本科
工程师
副组长
108h
优秀
3
魏亚洲
男
36
本科
高级工程师
技术顾问
108h
优秀
4
杨瀚翔
男
25
本科
助理工程师
组员
108h
优秀
5
张雪花
女
26
本科
助理工程师
组员
108h
优秀
6
徐凯
男
27
专科
技术员
组员
108h
优秀
7
刘江
男
23
专科
技术员
组员
108h
优秀
8
董伟
男
23
专科
技术员
组员
108h
优秀
9
杨肖
男
23
专科
技术员
组员
108h
良好
10
霍涛
女
25
本科
技术员
组员
108h
优秀
制表人：
黄惠勇审核人：
马江制表时间：
2013年10月5日
【3】选择课题
随着桥梁施工技术的不断发展，越来越多的大跨径桥梁设计采用现浇连续梁或连续刚构进行施工，目前国内的现浇箱梁挂篮悬臂浇筑施工，一般采用三角挂篮和菱形挂篮两种形式。
常规挂篮行走系统需在主桁片下方设置行走轨道和轨道压梁，行走时提前将行走轨道拖动至下一节段，并在行走过程中用轨道压梁循环对行走轨道进行锚固，行走过程复杂、缓慢。
针对青义涪江大桥设计为78+3×138+78m五跨一联的预应力砼连续梁桥，由于本项目工期紧、任务重等实际情况，对目前国内常规的三角挂篮的结构形式进行优化设计和创新，采用新型无轨道三角挂篮进行施工，行走系统采用无轨道的支点步履式移动行走模式。
采用此施工工法技术，经济和社会价值显著，取得了非常良好的效果，达到了安全、经济和快速的目的。
此工法具有较强的推广价值。
无轨道挂篮施工和有轨道挂篮施工连续梁桥比对表
施工环境
无轨道挂篮施工
有轨道挂篮施工
工期对比
①挂篮行走时间为2小时。
②从行走挂篮开始到锚定立模调模板只需1天。
①挂篮行走时间为1天。
②从行走挂篮开始到锚定立模调模板需2天。
施工成本
每1对无轨三角挂篮可节省轨道和压梁型材12吨，约合8万元。
每1对无轨三角挂篮可节约挂篮、塔吊、装载机、模板等摊销成本及项目部的管理成本约5万元。
每1对有轨道挂篮相应增加成本13万元。
施工难度
①无轨道挂篮安装好后行走快捷，3个工人方可完成一支挂篮行走。
②无轨道挂篮行走前无需预架设锚固轨道。
①有轨道挂篮安装好后行走复杂，需5～6个工人才可完成一支挂篮行走。
②有轨道挂篮行走前需预架设锚固轨道。
安全对比
①无轨三角挂篮行走系统利用三角桁片的主纵梁作为行走轨道，通过前支点的移动和后反挂轮锚固主纵梁的滚动来完成挂篮行走，使用更加安全。
①传统有轨挂篮的工字型行走轨道及轨道锚固需根据块件湿重改变型号。
如不注意改变了轨道锚固间距，挂篮行走过程中挂篮很容易将轨道上拉变形，挂篮前倾易失稳下倾覆。
质量对比
①无轨三角挂篮设计中主纵梁以斜拉方式双向受力，可根据不同工程施荷要求改变部分杆件便可满足施工需求，安全、方便、经济。
②结构杆件相互干扰更小且受力更简单明确。
块件施工混凝土浇筑过程中形变小，梁体成型质量好线形更完美。
①有轨挂篮设计中分两部分设计验算，挂篮主桁结构和轨道结构，在不同工程施荷的情况下无法重复利用，不安全、不方便、不经济。
②行走过程中轨道受力点移动，后猫计算应力点相对位置改变，这些都对轨道型材的截惯要求很高致使需更多型材，且这种有轨组合结构在块件施工混凝土浇筑过程中形变较大，梁体成型质量一般、主梁线形较难控制。
制表人：
黄惠勇审核人：
马江制表时间：
2013年10月6日
无轨道挂篮在国内外应用很多，一般适用于工期紧、成本控制要求高、工程质量要求高的连续梁桥上部结构主梁悬臂施工。
由于本项目共设8对（16支）挂篮全幅同时对称进行浇注施工，因同时施工挂篮数量大，无成功经验可借鉴。
我部采用新型无轨道三角挂篮施工不仅保证了施工质量，而且节省成本、保证了主梁成品质量。
因青义涪江大桥孔数多、单墩T构多、挂篮数量多、下游电站蓄水时间紧迫、工期紧等因素影响施工，故采取经济安全快捷且能保障青义涪江大桥在全幅16支挂篮同时施工的条件下能满足施工质量要求的挂篮形式就成为了迫切之需。
根据上述分析，小组确定“青义涪江大桥新型无轨道三角挂篮设计与施工的技术研发”为研究课题。
【4】设定目标
4.1课题目标
①每一对挂篮减少构件重量在10T以上；
②挂篮行走时间＜5小时；
③节省成本约52万元。
4.2目标可行性分析
①小组成员构成合理，均有多年的施工、设计及实践经验。
②广泛咨询专家及挂篮生产厂家意见，并组织多次专家论证，一致认为采取安全、经济、快速、有效的新型无轨道三角挂篮进行施工，能够保证青义涪江大桥全幅挂篮同时施工的工程质量，并达到经济安全高效的目的。
③新型无轨道三角挂篮进行施工，行走系统采用的无轨道支点步履式移动行走模式是一种便捷、快速、安全的挂篮行走形式，具有良好的经济、社会效益。
因此，此活动可行并且成功率很高。
【5】提出各种方案并确定最佳方案
5.1方案的提出
经过广泛调研和论证，QC小组成员对现在常用的无轨道三角挂篮进行了深入的可行性分析及评估，以确定最佳方案。
方案一：
无轨道菱形挂篮
常规挂篮行走系统需在主桁片下方设置行走轨道和轨道压梁，行走时提前将行走轨道移至下一节段，并在行走过程中用轨道压梁循环对行走轨道进行锚固，行走过程复杂、缓慢。
而无轨道菱形挂篮解决了传统行走挂篮形式带来的不便，但其自身较高的重心加上前后步履支点进一步重心提高，且青义涪江大桥主梁分为18个节段，块件最大重量为215t，块件最长为4.0m，致使菱形挂篮单体大、自重大、重心高，行走时稳定性差，不经济，不安全。
结论：
不选。
方案二：
无轨道三角挂篮
根据本桥施工的实际情况，结合从有利施工、缩短悬臂浇注周期、降低挂篮钢材加工数量的原则考虑，对常规的三角挂篮的结构形式进行优化设计，采用无轨道三角斜拉式挂篮，该挂篮行走系统利用三角桁片的主纵梁作为行走轨道，通过前支点的移动和后反挂轮锚固主纵梁的滚动来完成挂篮行走，去掉了传统轨行式挂篮的工字型行走轨道及轨道锚固，这样就减少了构件重量以及轨道锚固操作时间，节省了大量轨道钢材，施工方便快捷，采用滚动形式减小了行走阻力，大大缩短了节段施工周期，并降低了制造成本、设备摊销成本及使用人工费用，挂篮结构重心低且靠近箱梁梁面，受力简单、明确、安全可靠，使用过程中保证挂篮的整体受力稳定，行走中重心低，自重轻，行走时结构稳定性高，经济，安全。
结论：
选用。
5.2方案可行性分析及评估
方案可行性分析及评估表
方案
无轨道菱形挂篮方案
分数
无轨道三角挂篮方案
分数
工期指标
单只菱形挂篮重量大，重心高，行走缓慢，由于稳定性差行走需要5～6小时。
3
单只三角挂篮重量小，重心低，行走稳定，行走时间在2小时以内。
4
安全环保指标
①无轨道菱形挂篮重心高，结构内力复杂，行走稳定性差，不安全。
②无轨道菱形挂篮用材大，重量大，行走能耗大，不低碳，不环保。
2
①无轨道三角挂篮重心低，结构内力简单，行走稳定性好，安全。
②每一对无轨道三角挂篮用型材比菱形挂篮少12吨，重量小，行走能耗小，低碳，环保。
5
施工难度
①无轨道菱形挂篮前上横梁离梁顶面有6～7m，工人作业点较高，作业难度大。
②重心高行走稳定性差，行走轴线偏位修正难度大。
3
①无轨道三角挂篮前上横梁离梁顶面有2m，工人作业点较低，作业难度小。
②重心低行走稳定性好，行走轴线偏位修正难度小。
4
经济指标
①行走时间约0.5天但是始终需要1.5天才能完成行走、立模、调模。
②菱形无轨挂篮相对其有轨挂篮节约轨道型材，单其结构特性使其自重依然比三角挂篮一对重8～9吨。
3
①行走时间约2小时且只需要1天就能完成行走、立模、调模，每个梁段可节约1天。
全桥18个梁段施工完毕后，每1对三角挂篮可节约挂篮、塔吊、装载机、模板等摊销成本、人工费及项目部的管理成本约5万元。
②每1对无轨道三角挂篮可节约钢材的购买成本和构件的加工成本约8万元。
③预估共计节约成本52万元。
5
综合得分
11
18
备注
表中单项得分为5分，综合得分为20分
制表人：
黄惠勇审核人：
马江制表时间：
2013年10月15日
通过对方案的可行性分析评估，可见新型无轨道三角挂篮悬臂施工的方案具有安全性能高、施工操作简易、成本低的优势，为此我们确定此方案为实施方案。
【6】制定对策表
6.1新型无轨道三角挂篮悬臂施工方案具体分析设计
三角形桁架承重系统主要包括三角斜拉钢带、钢箱主纵梁、前上横梁、梁间联系梁和三角主桁立柱等主要构件组成。
锚固系统设置于主桁片的主纵梁尾部，通过在3组I32b工字钢组焊的箱型压梁中，穿入6根Φ320mm精扎螺纹钢形成的后锚扁担结构，将每根主纵梁锚固于已浇注的混凝土主梁上。
前下横梁、后下横梁采用2I40b型工字钢组焊形成箱型断面。
在前、后下横梁的腹板对应位置各布设6根I40工字钢、底板对应位置布设8根I32工字钢，作为浇注混凝土的底篮平台。
模板系统由内、外模板、滑梁及模板固定装置组成，挂篮移动时，通过内、外滑梁带动模板行走到位。
新型无轨道三角挂篮主要对行走系统进行优化设计，其它构件系统与普通三角挂篮类似，为了节约材料，减少挂篮重量，设计时利用两片三角桁片的底部主纵梁作为行走轨道，在主纵梁的底部前端分别对应设有一个前支座，且在主纵梁底部后端分别对应设有一个后支座反挂轮。
行走时先用压梁将后支座反挂轮组锚固于箱梁顶面，再将前支座移动至悬臂端，拆除后锚系统，安装挂篮行走牵引所需的精扎螺纹钢，一端连接于三角主桁片主纵梁中间下弦底部，另一端连接于前支座，利用液压千斤顶循环连续牵引2根Φ32mm精扎螺纹钢作为顶推动力，带动挂篮三角主桁片、前上横梁及内、外滑梁移至下一节梁段位置。
根据上述分析，无轨道三角挂篮设计与施工的技术研发方案如下：
①对无轨道三角挂篮重新设计；
②对无轨道三角挂篮行走方案的优化。
6.2方案对策表
针对以上方案，小组成员进行认真、细致地讨论分析，研究出解决问题的方案措施，并分工落实各自的任务，制定了如下对策表：
方案对策表
序号
方案
对策
目标
措施
地点
完成时间
负责人
1
对无轨道三角挂篮重新设计
利用有限元软件midas根据我部实际情况重新设计计算三角挂篮受力杆件并做加强优化处理
每一对挂篮减少构件重量在10T以上
主纵梁支点处出现负弯矩的工字钢设加强腹板。
斜拉带采用多片替代单片，荷载安全富余值高拼装简便。
优化杆件受力节点全采用活铰钢销连接。
现场
2013年9月10日
马江
黄惠勇
杨瀚翔
徐凯
2
对无轨道三角挂篮行走方案的优化
行走系统采用无轨道的支点步履式移动行走模式
行走时间＜5小时
利用三角桁片的主纵梁作为行走轨道，通过前支点的移动和后反挂轮锚固主纵梁的滚动来完成挂篮行走。
现场
2013年10月17日
马江
黄惠勇
杨瀚翔
徐凯
制表人：
黄惠勇审核人：
马江制表时间：
2013年10月17日
【7】按对策表实施
7.1利用有限元软件midas根据我部实际情况重新设计计算三角挂篮受力杆件并做加强优化处理
7.1.1对挂篮结构计算
图1结构计算模型
根据节段的划分，结合各段的结构情况，拟定对挂篮进行三个工况的受力计算：
1）、1号节段混凝土浇筑（长3.2m，约215t）；2）、11号节段混凝土浇筑（长4.0m，约166t）；3）、挂篮空载行走。
根据以上确定的受力计算工况，其控制截面有1号和11号节段。
由于翼缘板、顶板荷载无变化，通过模板支架直接传至内、外滑梁上。
腹板和底板混凝土荷载作用在底模上，根据底模分配梁布置间距，按梯形荷载加载到挂篮系统底模分配梁上。
建立空间模型，将各工况的荷载加载到挂篮的相应部位，采用MIDAS软件进行结构计算，整个挂篮在最不利的工况下各个构件的强度、刚度和稳定性均满足规范要求，挂篮主纵梁前端的最大挠度为19mm，挂篮可满足悬臂施工的需要。
7.1.2挂篮预压试验
主梁悬浇梁段统计表
梁段
编号
梁段长
（m）
梁高H
（m）
砼数量
（m3）
浇注重量
（t）
备注
1号梁段
3.2
9.0
82.75
215
最大重量梁段
18号梁
4.0
3.607
49.5
129
最小重量梁段
挂篮在桥位全部构件拼装完毕后，模拟混凝土浇筑过程中的受力状态对进行挂篮预压试验。
通过预压的手段检验挂篮整个系统在实际的各种工况下的结构受力以及机具设备的运行情况，掌握挂篮的弹性变形和非弹性变形的程度和大小，借以指导挂篮的立模标高，确保系统在施工过程中绝对安全和正常运行。
挂篮预压采用在底板、顶板、翼缘板堆放钢绞线进行预压，不足部分在承台预埋钢板焊接牛腿,采用4台100t千斤顶进行预压。
预压采用1号梁段为控制梁段，1号梁段设计混凝土82.75m3，重量为215.15t，预压超载系数取1.2倍，1号梁段总计压重258.18t，其中顶板预压配重34.53t，在顶板模板上对称布置10捆钢绞线；翼缘板预压配重29.29t，在翼缘板两侧模板上各对称布置4捆钢绞线；底板预压配重52.35t，在底板模板上对称布置15捆钢绞线；腹板预压配重142.01t，通过4组Φ15.2钢绞线将牛腿水平分配梁与挂篮的前下横梁和后下横梁上面铺设的底纵梁中间对应的腹板位置连接，采用4台100t千斤顶对4组Φ15.2钢绞线进行张拉预压。
图2挂篮预压试验照片
挂篮预压试验时，在前下横梁和后下横梁上共设置6个测量观测点，测出加载前的标高数据；加载采用配重分级加载的方案，加载分级为挂篮预压重量的25%→50%→75%→100%→120%→卸载，用水准仪对每一级加载后的挂篮变形情况进行测量，用该数据和初始测量出的数据来计算出挂篮的弹性变形和非弹性变形。
通过实际观测，挂篮的最大变形位于前下横梁的中部，最大挠度为15mm，满足规范要求。
7.1.3挂篮结构组成
新型无轨道三角挂篮由三角形桁架承重系统、锚固系统、底篮吊带系统、行走系统、模板系统五部分组成，挂篮高5m，前端悬臂长5m，后端锚固长5m。
挂篮主要对行走系统进行优化设计，其它构件系统与普通三角挂篮类似，为了节约材料，减少挂篮重量，设计时利用两片三角桁片的底部主纵梁作为行走轨道，在主纵梁的底部前端分别对应设有一个前支座，且在主纵梁底部后端分别对应设有一个后支座反挂轮。
行走时先用压梁将后支座反挂轮组锚固于箱梁顶面，再将前支座移动图3挂篮前支座和后支座反挂轮组照片
至悬臂端，拆除后锚系统，安装挂篮行走牵引所需的精扎螺纹钢，一端连接于三角主桁片主纵梁中间下弦底部，另一端连接于前支座利用液压千斤顶循环连续牵引2根Φ32mm精扎螺纹钢作为顶推动力，带动挂篮三角主桁片、前上横梁及内、外滑梁移至下一节梁段位置。
图4挂篮总体布置图
三角形桁架承重系统主要包括三角斜拉钢带、钢箱主纵梁、前上横梁、梁间联系梁和三角主桁立柱等主要构件组成。
锚固系统设置于主桁片的主纵梁尾部，通过在3组I32b工字钢组焊的箱型压梁中，穿入6根Φ320mm精扎螺纹钢形成的后锚扁担结构，将每根主纵梁锚固于已浇注的混凝土主梁上。
前下横梁、后下横梁采用2I40b型工字钢组焊形成箱型断面。
在前、后下横梁的腹板对应位置各布设6根I40工字钢、底板对应位置布设8根I32工字钢，作为浇注混凝土的底篮平台。
模板系统由内、外模板、滑梁及模板固定装置组成，挂篮移动时，通过内、外滑梁带动模板行走到位。
7.1.4挂篮关键部位工艺原理及解决方案
无轨道三角挂篮行走系统利用两片三角桁片的底部主纵梁作为行走轨道，由主纵梁的底部前端的前支座和主纵梁底部后端的后支座反挂轮组成。
前支座由工字型组焊而成，前支座顶部安装水平行走滚轮，三角桁片主纵梁的底面支撑在对应端的前支承滚轮上，以保证在行走过程中挂篮三角桁片在前支座处能纵桥向滚轮前行。
后支座反挂轮组顶部安装行走反挂滚轮，受压状态下时后支座顶面作为挂篮三角桁片主纵梁的底面支撑，受拉状态时反挂滚轮钩住主纵梁的工字钢底端外侧，将挂篮主桁片平衡的反钩于既定行走线路的箱梁混凝土顶面，反钩主纵梁后挂篮三角主桁片仍然可沿行走线路前后移动。
后支座自身的固定是用两组2I20b工字钢组焊的小压梁，通过预留孔图5挂篮前支座细部照片
穿入精扎螺纹钢将后支座平衡的锚固于箱梁顶面。
用两台100t穿芯式液压千斤顶牵引2根Φ32mm精扎螺纹钢作为动力，精扎螺纹钢一端连接于挂篮主桁片的主纵梁底部，另一端连接于前支座，驱动挂篮前移。
后支座反挂轮组设计为既可受拉、亦可受压的结构形式，以承重挂篮在行走过程中，先承受压应力、后承受拉应力的不同应力变化需要。
后支座顶部共安装有4个反挂滚轮，滚轮的销轴由Φ75mm材质为40Cr钢材加工制作。
当挂篮行走至下一节段悬臂端、未安装后锚系统时，为滚轮销轴承受的最大剪应力状态，挂篮和模板自重676KN，其中约1/3自重荷载由内、外滑梁的后吊点承担，约2/3自重荷载由4个反挂滚轮共同承担，通过结构验算滚轮销轴承受的最大剪应力均满足该材质的规范要求。
图6挂篮后支座反挂轮组细部照片
7.2行走系统采用无轨道的支点步履式移动行走模式
7.2.1挂篮施工工艺流程及行走操作要点
在现浇箱梁0号梁段完毕后，即可在0号梁段上对称拼装锚固挂篮，经挂篮预压试验满足规范要求后，进行箱梁悬浇节段施工。
三角挂篮的各杆件之间为销接或螺栓连接，在挂篮拼装时利用塔吊、汽车吊配合人工进行。
在无轨道三角挂篮的施工过程中，因该挂篮的行走系统与常规轨行式挂篮有很大区别，挂篮走行是十分关键的环节，走行程序分三步完成。
图7挂篮走行程序示意图
第一步：
在浇注完成梁段混凝土，并张拉完成纵向预应力束后，先拆除内、外侧模，拆模时先松卸侧模上的对拉螺栓、拉杆，用千斤顶同步缓慢放松内滑梁和外滑梁的前、后吊点，安装内、外滑移小车，使内、外侧模和顶模卸落在滑梁上；前下横梁和后下横梁各设计有4个吊点，用千斤顶同步缓慢放松前下横梁与前上横梁之间的4根吊带连接，采用2根Φ32mm精扎螺纹钢将后下横梁两端外侧悬挂在外滑梁上，代替原后下横梁两端外侧的锚固于箱梁翼缘顶面的2根吊带的吊点图8挂篮松懈锚固体系、安装反挂轮照片
作用，然后解除后下横梁内侧锚固于箱梁底板上的2根吊带和外侧锚固于箱梁翼缘顶面的2根吊带的共4个吊点的锚固约束，且需在后横梁两端加设直径为30mm以上的钢丝绳套将底模平台缚于外滑梁上作保险套，防止行走过程中精扎螺纹钢长期使用发生断裂。
用千斤顶同步缓慢放松前、后下横梁的吊点，将整个底模系统下落约300mm左右。
安装挂篮主桁后端设置的后支座反挂轮组的两组2I20b工字钢组焊的小压梁，压梁通过预埋的精扎螺纹钢将挂篮主梁平衡锚固于箱梁顶面，且挂篮主桁仍然可以前后移动。
在安装后支座反挂轮组时，注意反挂轮组安装的位置至主纵梁尾部的长度，应大于挂篮节段行走时的长度，并在主纵梁尾部设置防止反挂轮组滑脱的挡块。
第二步：
采用2台100t液压千斤顶将挂篮前支点位置细微向上顶升，2名工人移动前支座至三角挂篮前端已浇砼梁段的支点位置，将前支座上支垫的钢板抽掉，使挂篮主桁的2I63b工字钢主纵梁下弦落在前支座的滚轮上，前支座两侧设有导向钢板挡块，以便挂篮在行走过程中主桁片能在前支座上滑动前行并准确就位。
解除主桁6根Φ32mm精扎螺纹钢形成的后锚约束。
至此，挂篮就靠主桁后端设置的后支座反挂轮图9挂篮支点前移照片
组来保持挂篮的纵向平衡。
第三步：
在主桁片的主纵梁中间的下弦底部，采用工字钢焊接驱动挂篮行走所需的牵引连接作用点，用Φ32mm精扎螺纹钢一端穿入主纵梁的底部牵引连接孔，另一端穿入前支座上预留的牵引连接孔，精扎螺纹钢两端设钢垫板。
采用2台100t液压千斤顶循环连续牵引2根Φ32mm精扎螺纹钢作为顶推动力，通过电动油泵供油，千斤顶的顶推作用带动挂篮主桁前上横梁及内、外滑梁移至下一节梁段位置就位。
在挂篮移动过程中，底模始终安装于前、后下横梁上部随挂篮一同移动，内、外侧模和顶模则落在内、外滑梁上，随挂篮一同移动。
图10千斤顶牵引挂篮行走照片
走行到位后，首先进行主桁后锚系统的锚固，操作千斤顶调整挂篮的标高，确保挂篮前后支点处于同一水平面上和整个挂篮的纵向中线与桥轴线重合，将侧模和底模上升到设计标高位置，锚紧前下横梁和后下横梁各设计的4个吊带连接，锚紧内、外滑梁的前、后吊点；拧紧后锚连接件使后锚受力，解除临时支点的反挂轮组的两组压梁。
经过检查确定合格后，最后进行全面锚固，进行待浇梁段的钢筋制作、混凝土浇筑。
图11青义涪江大桥挂篮施工照片
【8】确认效果
8.1目标完成情况
效果确认对照表
序号
指标
目标
实际
1
每一对挂篮减少构件重量在10T
10吨
每一对挂篮减少构件重量12T
2
行走时间＜5小时
＜5小时
2小时
2
全桥18节段节省成本
约52万元
52万元
制表人：
黄惠勇审核人：
马江制表时间：
2014年10月5日
①青义涪江大桥上部结构主梁顶、底板线形经自检、监理、监控抽检、验收合格率为100%。
实际性能指标满足要求，参见下表：
新型无轨道三角挂篮成型梁体几何线形与实际参数对照表
序号
性能参数
指标
实际
备注
1
顶、底面线形
5mm
2-3mm
分析计算值
2
挂篮扰度
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