钢卷尺
搭接
a≥100mm
钢卷尺
八、脚手架的拆除
1、拆除前准备工作
1.1、面检查脚手架的扣件连接、连墙件、支撑体系等是否符合安全要求。
1.2、据检查结果，补充完善施工组织设计中的拆除顺序，经监理部门批准方可实施。
1.3、除安全技术措施，应由单位工程负责人逐级进行技术交底。
2、拆除要求
2.1、除顺序应逐层由上而下进行，严禁上下同时作业。
2.2、有连墙件应随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架；分段拆除高差不应大于2步，应增设连墙件加固。
2.3、脚手架拆至下部最后一根长钢管的高度（约6.5m）时，应先在适当位置搭临时抛撑加固，后拆连墙件。
2.4、脚手架采取分段、分立面拆除时，对不拆除的脚手架两端，应先设置连墙件和横向支撑加固。
2.5、购配件必须及时分段集中运至地面，严禁抛仍。
2.6、至地面的购配件及时检查整修与保养，并按品种、规格随时码放堆存处，置于干燥通风处，防止锈蚀。
九、脚手架的安全要求
1、脚手架搭设人员必须是经过国家现行标准考核合格的专业架子工；上岗人员经过体检合格者方可作业。
2、搭设脚手架人员必须戴安全帽、安全带，穿防滑鞋等。
3、脚手架的构配件质量必须是按要求进行检验合格的。
脚手架搭设分段（每层）验收合格后方可使用。
4、脚手架应分阶段进行质量检查，发现问题应及时纠正；分为以下5个阶段：
脚手架搭设前；操作层上施加荷载前；每搭设完10m高度后；达到设计高度后。
5、操作层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载，不得将模板支撑、缆风绳、泵送砼输送管等固定在脚手架上。
6、六级以上大风和雾、雨天应停止脚手架作业。
7、专人负责对脚手架进行经常检查和检修。
8、在脚手架使用期间，严禁任意拆除纵、横向水平杆、扫地杆、连墙杆、支撑、栏杆和挡脚板，如必须拆除应采取相应安全措施，并报项目工程技术部批准。
9、严禁在脚手架基础及邻近进行挖掘作业，如必须进行挖掘应采取相应安全措施，并报项目技术部批准。
10、在脚手架上进行电、气焊作业时，要有防火措施和监护人看守。
11、脚手架应有有效的接地、避雷措施。
12、脚手架搭、拆时，地面必须设围栏和警戒标志，并派专人看守。
13、主节点处，固定横向水平杆（或纵向水平杆）、剪刀撑、横向支近等扣件的中心线距主节点的距离不应大于150mm。
14、各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm。
15、对接扣件的开口应朝向架子的内侧，螺栓朝上，直角扣件的开口不得朝下，以确保安全。
16、当脚手架外侧遇有低压电线时，而且外侧边缘距外电架空线路负侧边缘的安全距离小于规范定时，应做专门外是方案，并严格执行。
17、严格按搭设方案施工；连墙件和剪刀撑应及时设置，不得滞后超过两步；
18、在搭设过程中，应注意调整脚手架的垂直度，最大允许偏差100mm。
十、落地式扣件钢管脚手架计算书
钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001），计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为18.6米，立杆采用单立管。
搭设尺寸为：
立杆的纵距1.2米，立杆的横距1.05米，立杆的步距1.20米。
采用的钢管类型为Φ48×3.5，连墙件采用2步2跨，竖向间距2.4米，水平间距2.4米。
施工均布荷载为2kN/m2，同时施工2层，脚手板共铺设4层。
1、大横杆的计算:
大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。
2、均布荷载值计算
大横杆的自重标准值P1=0.038kN/m
脚手板的荷载标准值P2=0.15×1.05/3=0.053kN/m
活荷载标准值Q=2×1.05/3=0.7kN/m
静荷载的计算值q1=1.2×0.038+1.2×0.053=0.109N/m
活荷载的计算值q2=1.4×0.7=0.98kN/m
大横杆计算荷载组合简图（跨中最大弯矩和跨中最大挠度）
大横杆计算荷载组合简图（支座最大弯矩）
3.强度计算
最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩
跨中最大弯矩计算公式如下:
跨中最大弯矩为
M1=（0.08×0.109+0.10×0.98）×1.22=0.154kN.m
支座最大弯矩计算公式如下:
支座最大弯矩为
M2=-（0.10×0.109+0.117×0.98）×1.22=-0.181kN.m
我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：
=0.181×106/5080=35.63N/mm2
大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
4.挠度计算
最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:
静荷载标准值q1=0.038+0.053=0.091kN/m
活荷载标准值q2=0.7kN/m
三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度
V=（0.677×0.091+0.990×0.7）×12004/（100×2.06×105×121900）=0.623mm
大横杆的最大挠度小于1200/150或10mm,满足要求!
5、小横杆的计算:
小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。
5.1、荷载值计算
大横杆的自重标准值P1=0.038×1.2=0.046kN
脚手板的荷载标准值P2=0.15×1.05×1.2/3=0.063kN
活荷载标准值Q=2×1.05×1.2/3=0.84kN
荷载的计算值P=1.2×0.046+1.2×0.063+1.4×0.84=1.307kN
小横杆计算简图
5.2.强度计算
最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下:
集中荷载最大弯矩计算公式如下:
M=（1.2×0.038）×1.052/8+1.307×1.05/3=0.464kN.m
=0.464×106/5080=91.339N/mm2
小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
5.3.挠度计算
最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下:
集中荷载最大挠度计算公式如下:
小横杆自重均布荷载引起的最大挠度
V1=5.0×0.038×10504/（384×2.06×105×121900）=0.02mm
集中荷载标准值P=0.046+0.063+0.84=0.949kN
集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度
V2=949×1050×（3×10502-4×10502/9）/（72×2.06×105×121900）=1.553mm
最大挠度和
V=V1+V2=1.573mm
小横杆的最大挠度小于1050/150或10mm,满足要求!
6、扣件抗滑力的计算:
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2.5）:
R≤Rc
其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；
R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
1.荷载值计算
横杆的自重标准值P1=0.038×1.05=0.04kN
脚手板的荷载标准值P2=0.15×1.05×1.2/2=0.095kN
活荷载标准值Q=2×1.05×1.2/2=1.26kN
荷载的计算值R=1.2×0.04+1.2×0.095+1.4×1.26=1.926kN
单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:
单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。
7、脚手架荷载标准值:
作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
静荷载标准值包括以下内容：
（1）每米立杆承受的结构自重标准值（kN/m）；本例为0.149
NG1=0.149×18.6=2.771kN
（2）脚手板的自重标准值（kN/m2）；本例采用竹笆板，标准值为0.15
NG2=0.15×4×1.2×（1.05+0.3）/2=0.486kN
（3）栏杆与挡脚手板自重标准值（kN/m）；本例采用栏杆竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15：
NG3=0.15×1.2×4/2=0.36kN
（4）吊挂的安全设施荷载，包括安全网（kN/m2）；0.005
NG4=0.005×1.2×18.6=0.112kN
经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=3.729kN。
活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。
经计算得到，活荷载标准值NQ=2×2×1.2×1.05/2=2.52kN
风荷载标准值应按照以下公式计算
其中W0——基本风压（kN/m2），按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）的规定采用：
W0=0.35
Uz——风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）的规定采用：
Uz=1.25
Us——风荷载体型系数：
Us=1.2
经计算得到，风荷载标准值Wk=0.7×0.35×1.25×1.2=0.368kN/m2。
考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N=1.2NG+0.85×1.4NQ
不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N=1.2NG+1.4NQ
风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式
MW=0.85×1.4Wklah2/10
其中Wk——风荷载基本风压值（kN/m2）；
la——立杆的纵距（m）；
h——立杆的步距（m）。
8、立杆的稳定性计算:
不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式
其中N——立杆的轴心压力设计值，N=8kN；
——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.391；
i——计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；
l0——计算长度（m）,由公式l0=kuh确定，l0=2.08m；
k——计算长度附加系数，取1.155；
u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.5；
A——立杆净截面面积，A=4.89cm2；
W——立杆净截面模量（抵抗矩）,W=5.08cm3；
——钢管立杆受压强度计算值（N/mm2）；经计算得到
=41.84
[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；
不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!
考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式
其中N——立杆的轴心压力设计值，N=7.47kN；
——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.391；
i——计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；
l0——计算长度（m）,由公式l0=kuh确定，l0=2.08m；
k——计算长度附加系数，取1.155；
u——计算长度系数，由脚手架的高度确定；u=1.5
A——立杆净截面面积，A=4.89cm2；
W——立杆净截面模量（抵抗矩），W=5.08cm3；
MW——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.076kN.m；
——钢管立杆受压强度计算值（N/mm2）；经计算得到
=54.03
[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；
考虑风荷载时，立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!
9、最大搭设高度的计算:
不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：
其中NG2K——构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K=0.958kN；
NQk——活荷载标准值，NQ=2.52kN；
gk——每米立杆承受的结构自重标准值，gk=0.149kN/m；
经计算得到，不考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度Hs=193.055米。
脚手架搭设高度Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：
经计算得到，考虑风荷载时，脚手架搭设高度限值[H]=50米。
考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：
其中NG2K——构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K=0.958kN；
NQk——活荷载标准值，NQ=2.52kN；
gk——每米立杆承受的结构自重标准值，gk=0.149kN/m；
Mwk——计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩，Mwk=0.064kN.m；
经计算得到，考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度Hs=195.854米。
脚手架搭设高度Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：
经计算得到，考虑风荷载时，脚手架搭设高度限值[H]=50米。
10、连墙件的计算:
连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：
Nl=Nlw+No
其中Nlw——风荷载产生的连墙件轴向力设计值（kN），应按照下式计算：
Nlw=1.4×wk×Aw
wk——风荷载基本风压值，wk=0.368kN/m2；
Aw——每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw=2.4×2.4=5.76m2；
No——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力（kN）；No=5
经计算得到Nlw=2.968kN，连墙件轴向力计算值Nl=7.968kN
连墙件轴向力设计值Nf=
A[f]
其中
——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l/i=30/1.58的结果查表得到
=0.952；
A=4.89cm2；[f]=205.00N/mm2。
经过计算得到Nf=95.43kN
Nf>Nl，连墙件的设计计算满足要求!
连墙件采用扣件与墙体连接。
经过计算得到Nl=7.968kN小于扣件的抗滑力8kN，满足要求!
连墙件扣件连接示意图
11、立杆的地基承载力计算:
立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求
p≤fg
其中p——立杆基础底面的平均压力（N/mm2），p=N/A；p=32
N——上部结构传至基础顶面的轴向力设计值（kN）；N=8
A——基础底面面积（m2）；A=0.25
fg——地基承载力设计值（N/mm2）；fg=68
地基承载力设计值应按下式计算
fg=kc×fgk
其中kc——脚手架地基承载力调整系数；kc=0.4
fgk——地基承载力标准值；fgk=170
地基承载力的计算满足要求!
重庆市渝万建设集团国家广电总局
281台工程项目部
二00九年七月二十五日
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