城市春天花园卸料平台专项方案68.docx

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城市春天花园卸料平台专项方案68

目录

目录1

一、工程概况2

二、编制依据2

三、方案选择3

四、卸料平台安装要求及安全措施5

五、卸料平台计算书6

六、附图20

卸料平台施工方案

一、工程概况

工程名称

荣超城市春天花园

工程地点

深圳市褔田区

建设单位

深圳市福田实业发展有限公司

设计单位

深圳中咨建筑设计有限公司

监理单位

深圳市振强建设工程管理有限公司

质量监督

深圳市建设工程质量监督总站监督

安全监督

深圳市建设工程安全监督站监督

施工单位

江苏省华建设股份有限公司总承包施工。

本工程总建筑面积：

16.15万m2，其中：

地下建筑面积35351.82m2、地下三层车库层高4.25m,地下二层车库层高4.m,负一层层高4.55m，塔楼1栋、2栋、3栋层高为2.85m，5栋2层至17层为3.85m,18层为4.8m,19层至26层为3.3m。

各栋建筑檐口高度分别为1栋41F：

121.25m：

2栋41F：

121.25m、3栋41F：

121.25m、5栋26F：

100.3m

二、编制依据

本工程卸料平台设计、施工和验收应满足但不限于下列文件、规范、标准和国家、企业的有关规定要求：

1）荣超城市春天花园工程施工图；

2）规范、标准和国家、企业有关规定：

类别

编　　　号

名　　　　称

国家

标准

GB15831-2006

钢管脚手架扣件

GB50300-2013

建筑工程施工质量验收统一标准

GB/T13793

直缝电焊钢管

GB50017-2011

钢结构设计规范

GB50009-2012

建筑结构荷载规范

GB/T700-2006

碳素结构钢

行业

标准

JGJ59-2011

建筑施工安全检查标准

JGJ80-91

建筑施工高空作业安全技术规范

JGJ130-2011

建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范

建质〔2009〕87号文

危险性较大的分部分项工程安全管理办法

粤建质函〔2011〕796号文

《关于建一步加强房屋市政工程脚手架支撑体系使用的钢管扣件等构配件管理的通知》

粤建质〔2011〕13号文

广东省住房和城乡建设厅关于《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》的实施细则

企业

标准

质量/环境/职业健康安全管理手册、程序控制文件、作业指导书

3）荣超城市春天花园工程组织设计。

三、方案选择

（一）、三层以下采用落地式卸料平台

根据工程进度，为方便周转材料的转运，2-3层结构施工时周转材料转运的卸料平台从地下室顶板结构面或商业屋面向上搭设钢管支撑平台，卸料平台单独搭设，与外架分开设置，距离外架外侧300mm，卸料平台尺寸为3600*4500，平台支撑立杆间距为@900*900，纵横水平杆步距@1500mm，支撑架周边设剪刀撑，平台主龙骨为φ48钢管@900，主龙骨均用双扣件与立杆固定，次龙骨为50*100方木@250，平台上满铺18厚的木胶合板。

平台周边设1.5m高的钢管防护栏杆。

本工程落地式卸料平台搭设最大高度为18m。

卸料平台位置根据现场条件选择。

此平台限重为15KN。

其平台受力计算见附后。

卸料平台连墙件采用刚性连接，由连墙杆、扣件、预埋钢管组成，连墙件垂直间距为3m，水平间距为1.8m。

连墙件为φ48×3.5的钢管，与结构墙、柱或梁上预埋钢管扣件连接，连墙件尽量靠近主节点，偏离主节点不大于300mm。

连墙件中的连墙杆尽量呈水平设置，当不能水平设置时，与脚手架连接的一端应下斜连接，不得采用上斜连接；当脚手架暂时不能设置连墙件时可搭设抛撑，抛撑采用通长杆与脚手架可靠连接，与地面成45°～60°夹角。

落地式卸料平台设剪刀撑，与地面成45°～60°角，每层高设一道水平剪刀撑。

（二）、三层以上采用悬挑式卸料平台

本工程从标准层三层向上采用悬挑式物料转运平台，安装位置根据为各楼号外脚手架外侧。

此物料平台为成品型钢结构。

卸料平台总长度为6m，平台伸出外架外侧尺寸为2.7m，为刚性整体平台，采用主钢梁为16#工字钢，次梁为14#工字钢与φ48×3.5钢管焊制，平台每侧设两道直径φ15.5（6*19+1）钢丝绳斜拉卸荷，外侧钢丝绳（受力绳）距主梁端200mm，内侧钢丝绳（保护绳）距外侧钢丝绳距离为800mm，平台上50*100方木作楞，面铺18厚的木夹板，平台周围设置1500mm高的钢管防护围栏，设水平栏杆二道，围栏内侧用18厚木夹板防护，护栏上严禁搭设物料，平台在明显处设置标志牌，规定使用要求和限定荷载。

此平台设计使用荷载限值为10KN。

每次周转安装需要塔吊配合吊装。

分别拉在上第二层顶部对应的砼墙上，采用预埋直径φ20拉环。

每层浇砼前分别在对应部位每根挑梁锚固端预埋φ20锚筋两道L=250的U型栓筋（250为伸出楼面的长度，该栓筋的锚固长度必须大于250）,平台安装时由塔吊吊起，慢慢将平台的两根型钢穿入U型锚筋中，并且用木楔楔实，然后安装四根斜拉卸荷钢丝绳，钢丝绳与上第二层采用预埋直径φ20拉环相连。

并且调紧钢丝绳松紧度，内侧的钢丝绳安装时应略松于外绳，料台外侧略高于内侧，让受力钢丝绳处于受状态塔吊在吊装时注意出料平台不要碰撞架体，保证架体的施工安全。

预埋的二个U型栓筋埋设位置要准确,由于卸料平台直接搁置在楼层上,搁置的高度不能大幅度调整,当与外脚手架的水平横杆有冲突时,要先调整外架的水平横杆。

四、卸料平台安装要求及安全措施

1）建立健全的质量、安全保证措施，配备一名项目工程师、安全员，全面负责现场卸料平台的搭拆、吊装的施工技术指导和监督管理。

2）负责卸料平台的施工人员必须是经过按现行国家标准《特种作业人员安全技术考核管理规则》GB5036考核合格的专业架子工，上岗人员应定期检查，合格后方可持证上岗持证上岗。

施工管理人员必须树立高度责任心，增强安全意识，严格按照操作规程的要求及标准进行施工，杜绝不合格器材的使用。

2、卸料平台的安装及使用过程中要与外脚手架完全脱开,不存在任何联系,同时要保证搁置支座稳固,以确保卸料平台的安全使用.

3、斜拉杆或钢丝绳，构造上宜两边各设置前后两道，并进行相应的受力计算；卸料平台完成搁置处的连接施工完成后，进行二道钢丝绳反拉，先反拉外侧的钢丝绳，然后再反拉内侧的钢丝绳，钢丝绳附件U型夹头内侧净距须不小于10倍钢丝绳直径。

卸料平台安装时，建筑物锐角口围系钢丝绳处应加补软垫物，平台外口应略高于内口；

4、钢丝绳与水平钢梁的夹角最好在45-60度；

5、钢丝绳、型钢必须严格按设计要求购买,进场前,认真核实其产品合格证。

6、卸料平台左右两侧必须装置固定的封闭防护栏；

7、卸料平台使用时，应有专人负责检查，发现钢丝绳有锈蚀损坏应及时调换，焊缝脱焊应及时修复；

8、操作平台上应显著标明容许荷载，悬挂限重牌人员和物料总重量严禁超过设计容许荷载，配专人监督，容许载重为10KN。

50*100*2000木方不超过100条；3.0m钢管不超过75条，6m钢管不超过40条；1830*915*18模板不超过50张。

9、卸料平台的安装位置由项目部技术科及项目经理、安全员共同确定，进行卸料平台安装时必须有安全员全程进行安全监督，并组织相关人员进行验收，验收合格后方可使用。

10、六级以上大风、雷雨时,不得进行搭拆平台.

11、在吊装卸料平台上周转材料时,应有专人随物进行指挥,并确保起吊材料不散落.。

五、卸料平台计算书

落地式卸料平台扣件钢管支撑架计算书

依据规范:

《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011

《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008

《建筑结构荷载规范》GB50009-2012

《钢结构设计规范》GB50017-2003

《混凝土结构设计规范》GB50010-2010

《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011

《建筑施工木脚手架安全技术规范》JGJ164-2008

计算参数:

钢管强度为205.0N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。

模板支架搭设高度为10.0m，

立杆的纵距b=1.00m，立杆的横距l=1.00m，立杆的步距h=1.50m。

脚手板自重0.30kN/m2，栏杆自重0.15kN/m，材料最大堆放荷载2.00kN/m2，施工活荷载2.00kN/m2。

图落地平台支撑架立面简图

图落地平台支撑架立杆稳定性荷载计算单元

采用的钢管类型为φ48×3.0。

钢管惯性矩计算采用I=π（D4-d4）/64，抵抗距计算采用W=π（D4-d4）/32D。

一、基本计算参数[同上]

二、纵向支撑钢管的计算

纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面力学参数为

截面抵抗矩W=4.49cm3；

截面惯性矩I=10.78cm4；

纵向钢管计算简图

1.荷载的计算：

（1）脚手板与栏杆自重线荷载（kN/m）：

q1=0.000+0.300×0.500=0.150kN/m

（2）堆放材料的自重线荷载（kN/m）：

q21=2.000×0.500=1.000kN/m

（3）施工荷载标准值（kN/m）：

q22=2.000×0.500=1.000kN/m

经计算得到，活荷载标准值q2=1.000+1.000=2.000kN/m

2.抗弯强度计算

最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩。

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:

最大弯矩计算公式如下:

最大支座力计算公式如下:

静荷载q1=1.20×0.150=0.180kN/m

活荷载q2=1.40×1.000+1.40×1.000=2.800kN/m

最大弯矩Mmax=（0.10×0.180+0.117×2.800）×1.0002=0.346kN.m

最大支座力N=（1.1×0.180+1.2×2.80）×1.00=3.558kN

抗弯计算强度f=0.346×106/4491.0=76.95N/mm2

纵向钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

3.挠度计算

最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度

计算公式如下:

静荷载q1=0.150kN/m

活荷载q2=1.000+1.000=2.000kN/m

三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度

V=（0.677×0.150+0.990×2.000）×1000.04/（100×2.06×105×107780.0）=0.938mm

纵向钢管的最大挠度小于1000.0/150与10mm,满足要求!

三、横向支撑钢管计算

横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算

集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=3.56kN

支撑钢管计算简图

支撑钢管弯矩图（kN.m）

支撑钢管剪力图（kN）

变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：

支撑钢管变形计算受力图

支撑钢管变形图（mm）

经过连续梁的计算得到

最大弯矩Mmax=0.623kN.m

最大变形vmax=0.659mm

最大支座力Qmax=7.650kN

抗弯计算强度f=M/W=0.623×106/4491.0=138.64N/mm2

支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!

支撑钢管的最大挠度小于1000.0/150与10mm,满足要求!

四、扣件抗滑移的计算

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:

R≤Rc

其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN；

　　R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

计算中R取最大支座反力，R=7.65kN

单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

五、立杆的稳定性计算荷载标准值

作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

1.静荷载标准值包括以下内容：

（1）脚手架钢管的自重（kN）：

NG1=0.135×10.000=1.350kN

钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A满堂架自重标准值，设计人员可根据情况修改。

（2）栏杆的自重（kN）：

NG2=0.150×1.000=0.150kN

（3）脚手板自重（kN）：

NG3=0.300×1.000×1.000=0.300kN

（4）堆放荷载（kN）：

NG4=2.000×1.000×1.000=2.000kN

经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=3.800kN。

2.活荷载为施工荷载标准值产生的荷载。

经计算得到，活荷载标准值NQ=2.000×1.000×1.000=2.000kN

3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.20NG+1.40NQ

六、立杆的稳定性计算

不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式

其中N——立杆的轴心压力设计值，N=7.36kN

φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到；

i——计算立杆的截面回转半径（cm）；i=1.60

A——立杆净截面面积（cm2）；A=4.24

W——立杆净截面抵抗矩（cm3）；W=4.49

σ——钢管立杆抗压强度计算值（N/mm2）；

[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；

l0——计算长度（m）；

参照《扣件式规范》2011，由公式计算

l0=kuh

k——计算长度附加系数，按照表5.3.4取值为1.155；

u——计算长度系数，参照《扣件式规范》附录C表；u=2.377

a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.50m；

h——脚手架步距；h=1.50m；

计算结果：

l0=4.118mλ=4118/16.0=258.191φ=0.110

σ=7360/（0.110×424）=158.117N/mm2，立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!

模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。

模板支撑架计算满足要求！

悬挑卸料平台计算书

依据规范:

《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011

《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008

《建筑结构荷载规范》GB50009-2012

《钢结构设计规范》GB50017-2003

《混凝土结构设计规范》GB50010-2010

《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011

《建筑施工安全检查标准》JGJ59-2011

《建筑施工木脚手架安全技术规范》JGJ164-2008

计算参数:

悬挂式卸料平台的计算参照连续梁的计算进行。

由于卸料平台的悬挑长度和所受荷载都很大，因此必须严格地进行设计和验算。

平台水平钢梁的悬挑长度4.30m，插入结构锚固长度1.70m，悬挑水平钢梁间距（平台宽度）2.50m。

水平钢梁插入结构端点部分按照铰接点计算。

次梁采用14号工字钢，主梁采用16号工字钢。

次梁间距1.30m，外伸悬臂长度0.00m。

容许承载力均布荷载1.50kN/m2，最大堆放材料荷载10.00kN。

脚手板采用九层胶合板，脚手板自重荷载取0.30kN/m2。

栏杆采用五层胶合板，栏杆自重荷载取0.30kN/m。

选择6×19+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1550MPa，

外侧钢丝绳距离主体结构4.20m，两道钢丝绳距离1.00m，外侧钢丝绳吊点距离平台5.70m。

一、次梁的计算

次梁选择14号工字钢，间距1.30m，其截面特性为

面积A=21.50cm2,惯性距Ix=712.00cm4,转动惯量Wx=102.00cm3,回转半径ix=5.76cm

截面尺寸b=80.0mm,h=140.0mm,t=9.1mm

1.荷载计算

（1）面板自重标准值：

标准值为0.30kN/m2；

Q1=0.30×1.30=0.39kN/m

（2）最大容许均布荷载为1.50kN/m2；

Q2=1.50×1.30=1.95kN/m

（3）型钢自重荷载Q3=0.17kN/m

经计算得到:

q=1.2×（Q1+Q3）+1.4×Q2=1.2×（0.39+0.17）+1.4×1.95=3.40kN/m

经计算得到，集中荷载计算值P=1.4×10.00=14.00kN

2.内力计算

内力按照集中荷载P与均布荷载q作用下的简支梁计算，内侧钢丝绳不计算，计算简图如下

最大弯矩M的计算公式为

经计算得到，最大弯矩计算值M=3.40×2.502/8+14.00×2.50/4=11.40kN.m

3.抗弯强度计算

其中γx——截面塑性发展系数，取1.05；

[f]——钢材抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；

经过计算得到强度σ=11.40×106/（1.05×102000.00）=106.48N/mm2；

次梁的抗弯强度计算σ<[f],满足要求!

4.整体稳定性计算[主次梁焊接成整体时此部分可以不计算]

其中φb——均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表《钢结构设计规范》（GB50017-2011）附录得到：

φb=1.65

由于φb大于0.6，按照《钢结构设计规范》（GB50017-2011）附录其值用φb'查表得到其值为0.884

经过计算得到强度σ=11.40×106/（0.884×102000.00）=126.42N/mm2；

次梁的稳定性计算σ<[f],满足要求!

二、主梁的计算

卸料平台的内钢绳按照《建筑施工安全检查标准》作为安全储备不参与内力的计算。

主梁选择16号工字钢，其截面特性为

面积A=26.10cm2,惯性距Ix=1130.00cm4,转动惯量Wx=141.00cm3,回转半径ix=6.58cm

截面尺寸b=88.0mm,h=160.0mm,t=9.9mm

1.荷载计算

（1）栏杆自重标准值：

标准值为0.30kN/m

Q1=0.30kN/m

（2）型钢自重荷载Q2=0.20kN/m

经计算得到，静荷载计算值:

q=1.2×（Q1+Q2）=1.2×（0.30+0.20）=0.60kN/m

经计算得到，各次梁集中荷载取次梁支座力，分别为

P1=（（1.2×0.30+1.4×1.50）×0.65×2.50/2+1.2×0.17×2.50/2）=2.25kN

P2=（（1.2×0.30+1.4×1.50）×1.30×2.50/2+1.2×0.17×2.50/2）=4.25kN

P3=（（1.2×0.30+1.4×1.50）×1.30×2.50/2+1.2×0.17×2.50/2）+14.00/2=11.25kN

P4=（（1.2×0.30+1.4×1.50）×1.30×2.50/2+1.2×0.17×2.50/2）=4.25kN

P5=（（1.2×0.30+1.4×1.50）×0.20×2.50/2+1.2×0.17×2.50/2）=0.86kN

2.内力计算

卸料平台的主梁按照集中荷载P和均布荷载q作用下的连续梁计算。

悬挑卸料平台示意图

悬挑卸料平台主梁计算简图

经过连续梁的计算得到

主梁支撑梁剪力图（kN）

主梁支撑梁弯矩图（kN.m）

主梁支撑梁变形图（mm）

外侧钢丝绳拉结位置支撑力为9.21kN

最大弯矩Mmax=10.09kN.m

3.抗弯强度计算

其中γx——截面塑性发展系数，取1.05；

[f]——钢材抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；

经过计算得到强度σ=10.09×106/1.05/141000.0+6.79×1000/2610.0=70.78N/mm2

主梁的抗弯强度计算强度小于[f]，满足要求!

4.整体稳定性计算[主次梁焊接成整体时此部分可以不计算]

其中φb——均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查《钢结构设计规范》附录得到：

φb=0.93

由于φb大于0.6，按照《钢结构设计规范》（GB50017-2011）附录其值用φb'查表得到其值为0.754

经过计算得到强度σ=10.09×106/（0.754×141000.00）=95.00N/mm2；

主梁的稳定性计算σ<[f],满足要求!

三、钢丝拉绳的内力计算:

水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算

其中RUicosθi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。

各支点的支撑力RCi=RUisinθi

按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为

RU1=11.44kN

四、钢丝拉绳的强度计算:

钢丝拉绳（斜拉杆）的轴力RU我们均取最大值进行计算，为

RU=11.440kN

如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算：

其中[Fg]——钢丝绳的容许拉力（kN）；

Fg——钢丝绳的钢丝破断拉力总和（kN）；

计算中可以近似计算Fg=0.5d2，d为钢丝绳直径（mm）；

α——钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6×19、6×37、6×61钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8；

K——钢丝绳使用安全系数。

选择拉钢丝绳的破断拉力要大于10.000×11.440/0.850=134.585kN。

选择6×19+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1550MPa，直径15.5mm。

五、钢丝拉绳吊环的强度计算:

钢丝拉绳（斜拉杆）的轴力RU我们均取最大值进行计算作为吊环的拉力N，为

N=RU=11.440kN

钢板处吊环强度计算公式为

其中[f]为拉环钢筋抗拉强度，按照《混凝土结构设计规范》2010中9.7.6规定[f]=65N/mm2；

所需要的吊环最小直径D=[11440×4/（3.1416×65×2）]1/2=13mm

六、锚固段与楼板连接的计算

水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：

水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=5.427kN

水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为

其中[f]为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照《混凝土结构设计规范》9.7.6规定[f]=65N/mm2；

所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径D=[5427×4/（3.1416×65×2）]1/2=8mm

水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。

悬挑卸料平台计算满足要求！

六、附图

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