落地平台支撑架立杆稳定性荷载计算单元
立柱横向间距或排距la（m）:
0.40，脚手架步距h（m）:
1.00；
立杆纵向间距lb（m）:
0.40，脚手架搭设高度H（m）:
4.65；
立杆上端伸出至模板支撑点的长度a（m）:
0.10，平台底钢管间距离（mm）：
400.00；钢管类型（mm）:
①48X3.5（考虑到钢管的锈蚀等因素，计算时采用①48X3.0）连接
方式：
顶托支撑，扣件抗滑承载力系数：
0.80;
（2）.荷载参数
脚手板自重（kN/m2）:
0.300;
栏杆自重（kN/m2）:
0.150;
材料堆放最大荷载（kN/m2）:
50.000;
施工均布荷载标准值（kN/m2）:
1.000;
2）、纵向支撑钢管计算：
纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面力学参数为
截面抵抗矩W=5.08cm3;
截面惯性矩I=12.19cm4;
1丨■
11
11
11
・1
纵向钢管计算简图
（1）.荷载的计算：
脚手板与栏杆自重（kN/m）:
qii=0.150+0.300X0.400=0.270kN/m;
堆放材料的自重线荷载（kN/m）:
q12=50.000X0.400=20.000kN/m;
活荷载为施工荷载标准值（kN/m）:
p1=1.000X0.400=0.400kN/m
（2）.强度计算：
最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩。
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和;最大弯矩计算公式如下：
心=-010^-0.117^?
3
最大支座力计算公式如下
N=lAqil+1.2（72/
均布恒载：
qi=1.2Xq11+1.2Xq12=1.2X0.270+1.2X20.000=24.324kN/m;
均布活载：
q2=1.4X0.400=0.560kN/m;
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最大弯距Mmax=0.1X24.324X0.400+0.117X0.560X0.400=0.400kN.m;
最大支座力N=1.1X24.324X0.400+1.2X0.560X0.400=10.971kN;
截面物料提升机（T=0.400X106/（5080.0）=78.675N/mm2;
纵向钢管的计算强度78.675小于205.000N/mm2,满足要求！
（3）.挠度计算：
最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度；
计算公式如下：
-阿蛊+㈣鹅
均布恒载:
q=q11+q12=20.270kN/m;
均布活载：
p=0.400kN/m;
V=（0.677X20.270+0.990X0.400）X400.04/（100X2.060X105X
121900.0）=0.144mm
纵向钢管的最大挠度小于400.000/250与10,满足要求！
3）、横向支撑钢管计算：
支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；
集中荷载F取纵向板底支撑传递力，P=10.971kN;
支撑钢管计算简图
支撑钢管计算弯矩图（kN.m）
支撑钢管计算变形图（kN.m）
0.0040.000.004
0.0030.0
QQQ1Q.U臥丽T
其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取12.80kN;
纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值R=10.973kN;
R<12.80kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！
5）、满堂支撑架荷载标准值（轴力）:
作用于满堂支撑架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
1.静荷载标准值包括以下内容：
脚手架的自重（kN）:
Ns1=0.149X4.500=0.670kN;
钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A双排架自重标准值。
栏杆的自重（kN）:
Ns2=0.150X0.400=0.060kN;
脚手板自重（kN）:
Ns3=0.300X0.400X0.400=0.048kN;
堆放荷载（kN）:
Ns4=50.000X0.400X0.400=8.000kN;
经计算得到，静荷载标准值Ng=NG1+NG汁N33+N34=8.778kN;
2.活荷载为施工荷载标准值产生的荷载。
经计算得到，活荷载标准值Nq=1.000X0.400X0.400=0.160kN;
3.不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式
N=1.2Ng+1.4Nq=1.2X8.778+1.4X0.160=10.758kN;
6）、立杆的稳定性计算：
立杆的稳定性计算公式：
其中N----立杆的轴心压力设计值（kN）:
N=10.758kN;
（7----轴心受压立杆的稳定系数，由长细比Lo/i查表得到；
i----计算立杆的截面回转半径（cm）:
i=1.58cm；
A----立杆净截面面积（cm2）:
A=4.89cm2;
W----立杆净截面模量（抵抗矩）（cm3）:
W=5.08帛;
7钢管立杆抗压强度计算值（N/mm2）;
[f]钢管立杆抗压强度设计值：
[f]=205.00N/mm2；
Lo计算长度（m）；
参照《扣件式规范》，由公式
（1）或
（2）计算
lo=k1uh
（1）
lo=（h+2a）
（2）
k1计算长度附加系数，取值为1.185；
u计算长度系数，参照《扣件式规范》；u=1.700；
a立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.100m；
公式
（1）的计算结果：
立杆计算长度Lo=kiuh=1.185x1.700x1.000=2.015m;
Lo/i=2014.500/15.800=128.000；
由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数©=0.406;
钢管立杆受压强度计算值；（T=10757.660/（0.406x489.000）=54.185N/mm2;
立杆稳定性计算（T=54.185小于[f]=205.000满足要求！
公式
（2）的计算结果：
Lo/i=1200.000/15.800=76.000；
由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数©=0.744;
钢管立杆受压强度计算值；（T=10757.660/（0.744x489.000）=29.569N/mm2;
立杆稳定性计算（T=29.569小于[f]=205.000满足要求！
如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式（3）计算
lo=k1k2（h+2a）（3）
k2--计算长度附加系数，按照表2取值1.004；
公式（3）的计算结果：
Lo/i=1427.688/15.800=90.000；
由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数©=0.661;
钢管立杆受压强度计算值；（T=10757.660/（0.661x489.000）=33.282N/mm2;
立杆稳定性计算（T=33.282小于[f]=205.000满足要求！
综上所计算，物料提升机选用型，搭设高度m，根据说明书计算规则算的
总荷载为860.93KN基础尺寸为4400x6400mm因此加固范围为5400x7400mm总荷
22
载为30.57kN/m，小于50kN/m，故该施工升降机回撑系统满足要求。
（2）、基础验算
基础砼强度等级为C35,其轴心抗压强度fc=14.3N/mm，轴心抗拉强度
ft=1.43N/mm，底面长l=5.4m，宽b=7.4m,底面积S=5.4X7.4=39.96m，高h=0.3m,导轨架长c=0.8m，宽a=0.8m。
1）底面积验算
轴心受压基础基底面积施工升降机满足
S=39.96>（Pk+G）/fc=（352+263.25）/14.3=0.045m2。
（满足要求）
2）抗冲切验算
由于导轨架直接与基础相连，故只考虑导轨架对基础的冲切作用
计算简图如下：
1
1
冲切面I
UIIIHIU
E||IIIIIIJI
iI1
■
c
2-2
物料提升机满足如下要求
耳"7备仏A
J=（弔+砌）/2
fit=p^At
式中Pj---扣除基础自重后相物料提升机于荷载效物料提升机基本组合时的
2
地基土单位面积净反力，P=P/S=352/39.96=8.808kN/m;
Bhp--受冲切承载力截面高度影响系数，本例取Bp=1;
ho--基础冲切破坏的有效高度，取ho=3OO-35=265mm
Ai---冲切验算时取用的部分基底面积，Ai=6.5X1.4=9.1m2;
am---冲切破坏锥体最不利一侧计算长度；
at---冲切破坏锥体最不利一侧截面的上边长，取导轨架宽a；
ab---冲切破坏锥体最不利一侧截面在基础底面积范围内的下边长；
ab=a+2ho=0.8+2X0.265=1.33m
am=（at+ab）/2=（0.8+1.33）/2=1.065m
Fi=PXA=12.034X9.1=109.51kN
0.7Bhpftamh°=0.7X1X1.43X1065X265/1000=282.51kN>109.51kN，满足要求!
6、底部配筋计算
属于轴心受压，在底部两个方向的弯矩：
陆=菩®+护）A-+（如-刖1
1&J-1
陆二挣Y）乜+眄二+聪■手
的弯矩设计值；
ai任意截面1-1至基底边缘最大反力处的距离，ai=1.9m；
l,b-----基础底面的长和宽；
PmaxPmin相物料提升机于荷载效物料提升机基本组合时的基础底面边缘最
大和最小地基反力设计值，pma=pmin=（263.25+352）/29.25=21.03kN/m2；
P相物料提升机于荷载效物料提升机基本组合时在任意截面1-1处基础底
面地基反力设计值，p=PmaX=21.03kN/m2；
G-----考虑荷载分项系数的基础自重，当组合值由永久荷载控制时，G=1.35G,
G为基础标准自重，G=1.35X352=475.2kN;
2
M=1.9/12X[（2X4.5+0.65）X（21.03+21.03-2X352/29.25）+（21.03-21.03）
X4.5]=52.23kN•m;
M=（4.5-0.8）2/48X（2X6.5+0.65）X（21.03+21.03-2X
352/29.25）=70.04kN•m;
基础配筋计算
M
=2
式中a1----砼强度等级不超过C50,取a1=1；
1-1截面：
as=|M|/（afcbho2）=58.84X106/（1.00X14.30X4.60X103X
265.002）=0.004；
E=1-（1-as）1/2=1-（1-2X0.005）0.5=0.0045；
丫s=1-E/2=1-0.005/2=0.997；
A=|M|/（丫sfyho）=52.23X106/（0.998X360.00X265.00）=548.58mmi。
2-2截面：
as=|M|/（a1fcbh02）=83.239X106/（1.00X14.30X6.50X103X
2
265.002）=0.004；
E=1-（1-as）1/2=1-（1-2X0.005）0.5=0.0045;
丫s=1-E/2=1-0.005/2=0.997;
A=|M|/（丫sfyho）=70.04X106/（0.998X360.00X265.00）=705.52mmi。
截面1-1配筋：
选配①12@200Ai=2260.8mm>548.58mm2
截面2-2配筋：
选配①12@200A1=4408.56m斋705.52mnf
配筋满足要求！
综上所述，物料提升机基础4000*700*250，配筋选配①12@20单层双向钢筋满足要求。
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