bmm.XmmJOmm、】2nun
8—4所示为
Omniplus型织机可以配备不同的开口机构，但综柜高度的调整基本相同，图其凸轮式开口机构综框高度的调节图。
设置综框高度时，将织机转至综平状态，使用专用工具、松开锁紧螺母A调节螺母B,用导钩
上端与综框导槽上平面的距离b间接表示综框高度值。
不同的b值对应不同的综框动程。
2、开口动程的调节方法
织造工艺中常把纱线的变形与负荷间的关系看作是线性的，这就是说，开口动程大小对经纱所增减的拉伸变形及张力大小成正比。
设定开口动程时要注意以下几点：
（1）开口动程在满足引纬工艺前提下以小为宜。
（2）综框数愈多时，前后综经纱的张力差异愈大，所以，以采用半清晰梭口为宜，使综片间开口动程的递增量减小。
（3）稀薄织物较厚密织物易开清梭口，故稀薄织物的开口动程可较厚密织物小些。
（4）当设定较大开口动程时，为减少经纱与综眼的磨损，宜适当减小经纱的上机张力；反之，当设定较小开口动程时，上机张力可大些，以增加开口的清晰度。
⑸开口时，经纱随综框升降时因综眼而产生的综平时瞬问时间差，由于综眼长短不同而有差异。
时间差大时，开口动程较时间差小的要减小。
开口动程调整方法因机型不同而有所不同。
ZAX型织机的开口动程
此型织机根据配置的开口机构不同，开口动程也不相同。
ZAX-3S开口机构除织造宽幅平纹织物采用82mm夕卜，其他织物的开口动程设定为76mm。
若采
用史陶比尔T1600多臂机构，织造不同织物的开口动程如下表所示。
ZAX型织机织造不同织物的开口动程
J
阴目
平纹祎$。
斜纹
2［料皱
'幺斜红
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地
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地80
地80
地80
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地边84
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布边说
地92
李边100
地92怖边帕希边100
布边96科边100侖边104
图8—5为ZAX-3S的开口动程调节图。
调节开口动程时，应将开口连杆1设置于开口位置，松
开综绳连接器组件2的螺栓3,可以调节L值的大小，从而调节开口动程。
如将L尺寸变更为2mm
开口动程约变化1mm。
L尺寸增加，开口动程变大；反之，L减小开口动程变小。
图85ZAX型织机开口动程的调节
1一开口连杆2—连接件3-熾怡
Omniplus织机的开口动程和开口角
Omniplus型织机配备的开口机构不同，开口动程和开口角的调节也不同。
凸轮开口机构的开口动程调节如图8—6所示。
开口动程大会使经纱张力大，从而使经停次数增加。
毛羽多的经纱易开口不清，阻碍纬纱通行，适当增大开口动程能解决这一问题。
所以，织物类型决定了开口动程大小。
开口动程也可由上层经纱和下层经纱间的角度来定义，当织制长丝类织物时，开口角在22°—26°。
而短纤类织物则可使
开口角在28°—32°。
图8—6所示为Omniplus型织机的凸轮开口机构的开口动程调节，开口角度由连接杆和拉刀杆的关系位置a形成调节a值的大小可得到不同开口动程和开口角度。
表8—2是不
同开口角时各页综柜的开口动程大小（mm）。
1
图86Omniplus型织机开【1动程的调廿
1述接杆2—拉刀杆
农8—2OmniplusX织机住不冋汙口角度世齐飒综征frj幵口动畔
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三、开口时间的确定确定喷气织机开口时间的因素，主要是织物品种半成品质量、织机运转速度等。
喷气织机通常把300°—310°时综平，称为中开口；小于300°时综平，称为早开口；大于310°综平，称为晚开口。
1中细特织物宜用中开口，以利于提高织机效率。
2细特高密织物宜用早开口，打纬时织口跳动少，可减少边撑疵，有利于提高实物质量。
3对于条干不匀、杂质多、强力差的品种，开口时间可迟一些，以减少经纱的摩擦长度，减少浆膜和纱线的损伤。
4浆纱毛羽多和浆液被覆性差时，应选用早开口，以便开清梭口和顺利引纬，减少经纱阻挡而造成的纬停。
5车速高、布幅宽的品种，开口时间可迟一些，以便顺利引纬。
6斜纹类织物一般选用晚开口，以利于纹路突出。
但开口过迟不匀整，易出纬缩织疵。
四、开口动程与经纬向疵点的关系
1.开口动程与经向疵点的关系
经纱在开口时的拉伸变形与梭口的开口动程之间的关系极大。
为了减少开口引起的经纱断头，开口动程的设定尽量采用小开口。
对于一台织机来说踪框数愈多，前后综框上经纱的伸长差异也愈大，即后页综的经纱伸长比前页要大。
对于两边的边部经纱，由于布幅的收缩而受到剧烈的摩擦，织机速度愈高，边纱的伸长、变形、磨损也愈大。
开口动程也不宜过小，过小的开口动程会导致梭口不清，经纱断头增加。
以下所示为一项实验资料，生产的品种为JCI4.5/14.5tex516/402根
/dm238.8cm（JC40X40131X10294”防羽绒布。
开口动耗（mm）经纱断头（次/If）万纬》
8510
608
75y
对于密度大、综框多的品种，多采用小双层半清晰梭口，可收到降低经纱断头和织疵、提高织物质量的效果。
2、开口动程与纬向疵点的关系
适当的开口动程是引纬的基础条件。
当纬纱抵达梭口时，经纱已开口至筘槽外缘。
纬纱出梭口时，梭口刚闭合到箝槽外缘，以便纬纱能顺利通过梭口。
否则，无论进梭口时的纬纱还是出梭口时的纬纱都要受阻，将产生纬停和纬向回折或收缩等织疵。
开口动程必须以足够大且均匀的经纱张力作保证，否则，梭口虽已形成，或已达到开口动程要求，但如张力不够或不匀，经纱极易绞缠并阻挡纬纱通过梭口，造成回折、纬缩或双纬等织疵。
下表所示为表明开口动程与纬向疵点关系的一项试验资料，生产的品种为JCI4.5/14.5tex
516/402根/dm238.8cm（JC40X40131X10294”防羽绒布。
表8-3开口动程与纬向疵点的关系
开口动程（mnO
埔纱冋折（次"F纬》
纬培（次质纬）
85
Q.5
80
1
1
75
2
3
引纬工艺参数设定
喷气织机的引纬工艺设定，主要是设定气流引纬的时间参数。
时间参数的设定是一项十分精细的工作。
下面重点介绍ZAX型织机引纬参数的设定方法。
一、纬纱飞行时间
纬纱飞行时间是指从引纬开始到纬纱飞行结束的时间，即指纬纱最大飞行角度，一般用主轴的
回转角度表示，其大小等于引纬结束时间在主轴上角度与引纬开始时间在主轴上角度之差。
由于飞行的纬纱质量很轻，惯性小，不能像梭子那样有效地排除轻微的开口不清，若飞行的纬纱受到经纱或钢箝阻碍，纬纱将被停止下来，造成引纬故障，因此对喷气织机提出了比有梭织机更高的梭口清晰度要求。
在静态条件下确定纬纱进、出梭口的时间时，可慢速转动织机，让筘座离开前止点向后移动，当向上和向下运动的经纱离开箝槽以上，这时织机的转角所位置就是引纬的开始时间，如图所示。
若上层经纱和下层经纱没有离开箝槽5mm以上时，会产生开口不良或头端故障及弯纬故障，造成纬
停。
对ZAX型织机，若经纱质量好，开口清晰，引纬开始角一般选择80°。
若经纱质量差，可推
迟5°一10°。
确定引纬开始角后，继续转动织机，使箝座越过后止点梭口开始闭合，当上层经纱和下层经纱
至箝槽3mm以上，并且下层经纱至辅助喷嘴的喷射孔中心1一2mm以上时，这时织机的转角位置
就是引纬结束时间如图8—8所示。
不同机型的引纬结束时间有所不同，女口ZAX织机（公称幅宽
190cm时），引纬结束时间为230°，按上述要求设计的总引纬时间，即纬纱飞行时问是：
230°—
80°=150°。
由于织机动态时纬纱进出梭口的时间与静态时的设定值之间存在差异，宜用频闪仪观察求出，并进行分析和校正。
二、电子储纬器测长计算
8—4为IRO-IWF8407型储纬
一次引纬时储纬器的释放圈数，不同型号的储纬器有所不同。
表器一次引纬长度和绕纱圈数间的关系。
表8-41RO-1W8W吐傭歸器一次引纬怏度和绕纱彌数的关系
捧纱长度（mir.）
愦小E度
最大貳虞
1315
2
1359
1972
■1&■
3
1812
2630
4
2施
3287
5
2718
3946
6
三、储纬器挡纱磁针下落时间的设定
储纬器挡纱磁针的上升（脱纱）动作，应在开始引纬时间之前设定信号。
而挡纱磁针的下落
（挡纱）动作，也应在挡纱动作之前给出信号。
另外，从编码器上示出的挡纱磁针开始下落的信号时间，与磁针实际落下时间的差值称迟滞时间或补正先行角。
现将迟滞时间换算为迟滞角的计算，举例说明如下：
已知.织机谨度500Si诃，磯针迟滞时闾为^-7/lOOOs-HI6-
7咤因覲机每度转州的时间为萇严厶皿川rm儿磁钊迟滞时间
的用度>JiOT0^c5naxV>n）=18%若犍盘上设定时间対60、实歸执
行动作是78-.迖曲1塔暹该礎针任乍谨500"曲n时产生的.林绊器
设纬纱出梭口时间定为250°,为安全起见，将出梭口时间再减去25°,得225°。
測长战一次引錐绕纱糰数ta建为&则毎雋占医转角为丰
2药；典l2『（R0为纬纱堆检口角）
设描纱繊針在逋绕到第曲一第血麓同下茗，磁针的下•落对间町计
算为¥
4.5X29*+604=191'
砂対撻盘上的设崔幵始引纬时间®期丁为键盘上的设定歳针落
下时阿°实际落下时间为191*+38*=209%
20『时.测长鼓上第五囲纱正在引出，锻针落下将下一纬纱過拦
住.本次引绪控制退绕5割・
四、主喷嘴开闭时间的设定
主喷嘴开始喷射的时间设定应符合织物品种的飞行开始角度。
若飞行开始角度设定得过早，会发生挂经纱、头端故障或弯头等引纬失误。
ZAX型织机的主喷嘴喷射结束时间不变，时间角度为
180°土15°。
主喷嘴喷射结束时间早于辅助喷嘴喷射结束时间，这样有利于减少纬纱前拥后挤的情况，禾U于纬纱的伸展。
在主喷嘴的入口附近，如果纬纱断头，可将喷射结束的角度提早。
例如，幅宽为190cm的织机上，主喷嘴的开始喷射时间为70°。
喷射结束时间为180°。
五、辅助喷嘴开闭时间的设定
ZAX型织机的第一辅喷嘴组的开始喷射的角度与主喷嘴开始喷射的角度相同，喷射结束角度设定为：
开始喷射角度+80°。
例如，幅宽为190cm的织机上，
第一组辅喷嘴的开始喷射时间为70°喷射结束时间为150°。
其他辅喷嘴组的开始喷射角度设定为：
比纬纱的头端到达各组第一个喷嘴时的角度早15°
一20°,喷射结束角度：
开始喷射角度+80°。
最后辅喷嘴组的开始喷射角度设定为：
比纬纱头端到达最后一组的第一个喷嘴的角度早
15°一20°，喷射结束角度：
辅喷嘴的喷射口被下层经纱堵住，直至右端的经纱进入钢箝的箝槽中，此时喷射结束，这是最长的一个喷射角度。
在织造中，由于纬纱的松弛不能进入时，如将喷射角度提早，可降低空气的消耗量。
六、拉伸喷嘴开闭时问的设定
拉伸喷嘴的作用是使引纬结束后，飞行到出口侧的纬纱在受到经纱的夹持前处于紧张状态，以防止辅助喷嘴关闭后纬纱松弛产生的疵点。
拉伸喷嘴开始喷射角度比纬纱的头端到达角度早10°—
20°喷射结束时间要到综平为止。
七、主喷和辅喷的喷射压力调节
主喷嘴压力过高时，会发生纬纱头部被吹断或断纬现象；压力过低时，会发生短纬或松纬现象，因此，必须设置适当的主喷嘴压力。
确定主喷嘴的压力的原则与确定引纬结束的时间是一致的，即：
当纬纱的头部到达右端的经纱时，上层经纱和下层经纱分别应距箝槽3mm以上。
辅喷嘴的喷射口和
下层经纱之问的间隔应在I一2mm，如图8—8所示。
辅喷嘴的喷射压力应与主喷嘴的喷射压力并行设定。
一般比主喷嘴的压力高0.05一0.1MPa。
辅喷嘴喷射压力的大小应保证纬纱在连续运转中不出现断纬、弯头纬、测长不匀或松纬现象。
如果提高了织机的转数，应提高主喷嘴的喷射压力，然后再提高辅喷嘴的喷射压力。
使用频闪观测仪观察纬纱的飞行状态，可以判断辅喷嘴喷射压力的大小是否合适，纬纱最理想的飞行姿势是以大波浪的形式从钢箝箝槽中心偏上方飞行。
八、左剪刀剪纱时间和剪刀吹风时间角及吹风压力设定
ZAX型织机和ZA型织机相同，左侧剪刀剪纱时间一般设在20°，因主轴在20°时，主喷嘴、
剪刀剪纱点、异形箝箝槽底部形成一直线，图8—9所示。
如果早于20°剪纱，主喷嘴内纬纱与剪
刀静片相遇，纱被拉紧，纱线张力大，剪断后产生回弹，使下一纬引入梭口产生困难，如果晚于20°纱线易在剪刀上滑脱，（一般动片比静片低）而出现双纬疵布。
剪绅时斜的碑C
纬纱在喂纱侧的剪刀装置上被切断时，为减少其回弹，主喷嘴内仍有喷射空气，用以防止纬纱的脱离，喷射角度设定为35°—40°,剪刀吹风的压力设定为O.IMPa。
九、常规喷射压力的设定
在织机连续运转或停止时，须经常保持一定压力空气供给主喷嘴。
设定最小的主喷嘴压力的原则是，当在架空式清洁器通过织机上方时或在其他情况时也不会从主喷嘴抽出纬纱。
但压力设定太高，主喷嘴里的纬纱有时会被吹断。
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二
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主喷嘴
「第一组辅助嶼删更三¥第二组
I第四组
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