模板工程施工技术施工方案.docx
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模板工程施工技术施工方案
城市春天住宅小区5#楼
塔
吊
搭
设
方
案
编制人：
审核人：
批准人：
湖北博瑞建设工程有限公司荆门分公司
城市春天项目部
2009.1.1
模板工程施工方案
一、柱模板计算书编制依据
《建筑结构荷载规范》GB50009-2001中国建筑工业出版社；
《混凝土结构设计规范》GB50010-2002中国建筑工业出版社；
《建筑施工计算手册》江正荣著中国建筑工业出版社；
《建筑施工手册》第四版中国建筑工业出版社；
《钢结构设计规范》GB50017-2003中国建筑工业出版社；
二、工程概况：
工程名称：
城市春天住宅小区6#楼
建设单位：
荆门市大豪置业有限公司
设计单位：
北方-汉沙杨建筑工程设计有限公司
监理单位：
武汉金龙建设监理有限责任公司
施工单位：
湖北博瑞建设工程有限公司荆门分公司
本工程建筑主体为18+1层，建筑面积7996.98㎡；建筑高度56.60m，钢筋混凝土框剪结构。
本工程建筑耐火等级一级，结构安全等级为二级，屋面防水等级为二级，建筑耐久年限为50年，建筑抗震设防烈度六度，本工程设计±0.000相当于绝对标高116.85m。
本工程设计为机械开挖，筏板及独立柱基础，基础垫层为C15，基础砼等级C30、墙柱为C40，抗渗等级为S6级，骨料直径<70mm，内地台以下砌块为MU10和不低于M7.5水泥砂浆实砌，外墙及楼梯围护墙为200厚水泥砖空心小砌块与M5混合砂浆砌筑，其余为100厚墙体均石膏空心小砌块与M5混合砂浆砌筑。
I.01主体结构模板施工方法和质量保证措施
1、模板的选用和支模方式
（1）、框架梁、次梁模板
梁底模、侧模均采用九夹板和50mm×100mm方木，预先拼成整块模板，当梁高大于600mm时，加横向双钢管围檩，采用Φ14拉杆对拉。
梁下部支撑排架为Φ48×3.5mm钢管，每根梁二侧各一排，钢管间距900mm，步距1200mm（当梁高大于1100时钢管间距为800mm）。
排架按设计设水平杆、扫地杆、斜撑并与板支撑系统连成整体。
钢管上铺设50mm×100mm方木做搁栅，间距不大于500mm，用铁丝扎牢。
（2）、框架柱模板
按柱断面尺寸，尽量采用整块镀膜竹胶板做侧模，竖向用50mm×100mm方木做围檩，间距300mm。
柱箍设计二种形式：
一为型钢结构，选用槽钢14配以Φ14拉杆，排距为500mm。
一种为用Φ48×3.5mm钢管（双根）做横向围檩，大断面柱（600mm×600mm以上）增加Φ14对拉螺杆。
第一种方式较省工省料，装拆方便，为本工程主要采用方式。
柱模限位做法同外墙限位。
（3）、楼板模板
采用大块九夹板铺底模，底部用50mm×100mm方木做搁栅，间距300mm。
平台支撑采用Φ48×3.5mm普通脚手钢管及扣件搭设，钢管横向及纵向间距均为1.0m，步距为1.2m。
搭设技术要求除符合《钢管扣件脚手应用技术规程》外，支撑钢管相邻立杆对接接头要错开，同时立杆垂直度要控制在允许范围内。
水平杆除按设计要求外，尚应增设剪刀撑。
楼板模板应逐步采用早拆模技术：
即将框梁和楼板平台的支撑分开搭设，自成一体，在浇砼之前相互联接。
浇灌后拆平台模时再分开，先（早）拆平台模及梁侧模板。
保留梁底模板和支撑，待砼强度达到规定标准时，再拆梁支撑和梁底模，能加快钢管和模板的周转使用。
（4）、剪力墙模板：
均采用九夹板做模板、竖向围檩用50mm×100mm方木，间距300mm。
用双根Φ48×3.5mm钢管做横向围檩，Φ14穿墙螺杆对拉。
拉杆的排距底部1m左右用400mm，上部均为500mm，间距均为500mm。
拉杆二端用3字型扣件Φ14帽，下部二至三排扣件一端要用3只，配双螺帽。
2、模板安装的制作要求
项 目
允许偏差（MM）
项目
允许偏差（MM）
轴线
5
底模上
表面标高
±5
截面尺寸
＋4，－5
层高垂直
6
相邻两板
高底差
2
表面平整
5
3、模板的拆除
模板拆除应符合下列规定。
（1）、不承重模板，在砼强度能保证其表面光洁及棱角方正，不拆除模板，而受损后方可拆除。
外墙模板拆除按本措施外墙砼一节规定时间拆除。
（2）、承重模板（底模）拆除，应在砼强度达到下列要求时方可拆除，并应办理拆模审批手续。
梁：
跨度≤8M时，R≥75%；
跨度>8M时，R=100%；
板：
跨度≤2M时，R≥50%；
跨度>2M、<8M时，R≥75%；
悬臂构件：
R=100%；
（3）、已拆除模板及支架的结构，应在砼强度达到设计要求后，方允许承受全部设计荷载。
施工中不得超载使用，严禁堆入过量建筑材料。
当承受施工荷载大于设计荷载时必须经核算，加设临时支撑。
4、模板工程质量保证措施
（1）所有梁、墙均有翻样给出模板排列图和满堂架支撑图，经项目工程师审核后交班组施工，特殊部位应增加细部构造大样图。
（2）暗柱、墙根部不得使用砼“方盘”，而采用“井”字型，“Ｔ”型钢筋限位，限位筋直径≥12毫米。
（3）当梁跨度≥4米,悬挑梁跨度≥3米时，应按2‰起拱。
当梁跨度≥8米时，应按2‰起拱。
（4）模板使用前，对变形，翘曲超出规范的应即刻退出现场，不予使用，模板拆除下来，应将砼残渣、垃圾清理干净，重新刷隔离剂。
（5）在板、墙横板底部均考虑垃圾孔，以便将垃圾冲洗排出，浇灌前再封闭。
（6）模板安装完毕后，应由专业人员对轴线、标高、尺寸、支撑系统、扣件螺栓，拉结螺栓进行全面检查，浇砼过程中应有技术好、责任心强的木工、关砌“看模”，发现问题及时报告施工组、技术组。
（7）所有楼板、墙板内的孔洞模必须安装正确，并作加固处理，防止砼浇筑时冲动，振跑或砼的浮力而浮动。
（8）此外，为了便于运输，可在每个楼层合理设置中转模板钢平台，尺寸另定，安装在楼层南面，拆下的模板搬运到钢平台上，再用塔吊将模板吊运到施工楼层上安装。
1.02模板工程施工安全措施
1、模板加工时，应加强对加工机械的检查，不得带故障操作，防止触电及机械伤害；
2、模板的垂直运输严格按垂直运输机械操作规程进行，下方严禁站人，提升前应清除模板上的零散物料，防止坠落伤人。
3、模板安装时，操作人员需有特别安全措施，以防人员坠落，同时操作面下按规范搭设卧式安全网；
4、模板拆除时，严格按照各种模板的拆模要领进行，避免造成人员伤害；
5、模板拆下后，按要求进行堆放或周转，并及时清除模板上的零散物料及铁钉等物。
1.05地下室特殊单元顶板模板支架计算
根据本工程特点，高支撑架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）、《钢结构设计规范》（GB50017-2003）等规范。
支撑高度在4米以上的模板支架被称为扣件式钢管高支撑架。
本计算书还参照《施工技术》2002.3.、《高支撑架设计和使用安全》。
三、参数信息:
1.脚手架参数
横向间距或排距（m）:
0.75；纵距（m）:
0.75；步距（m）:
1.20；
立杆上端伸出至模板支撑点长度（m）:
0.10；脚手架搭设高度（m）:
4.70；采用的钢管（mm）:
Φ48×3.5；
扣件连接方式:
双扣件，扣件抗滑承载力系数:
0.80；
板底支撑连接方式:
方木支撑；
2.荷载参数
模板与木板自重（kN/m2）:
0.350；混凝土与钢筋自重（kN/m3）:
25.000；楼板浇筑厚度（m）:
0.300；倾倒混凝土荷载标准值（kN/m2）:
2.000；
施工均布荷载标准值（kN/m2）:
1.000；
3.木方参数
木方弹性模量E（N/mm2）:
9500.000；木方抗弯强度设计值（N/mm2）:
13.000；
木方抗剪强度设计值（N/mm2）:
1.300；木方的间隔距离（mm）:
300.000；
木方的截面宽度（mm）:
50.00；木方的截面高度（mm）:
100.00；
图2楼板支撑架荷载计算单元
四、模板支撑方木的计算:
方木按照简支梁计算，方木的截面力学参数为
本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=5.000×10.000×10.000/6=83.33cm3；
I=5.000×10.000×10.000×10.000/12=416.67cm4；
方木楞计算简图
1.荷载的计算：
（1）钢筋混凝土板自重（kN/m）：
q1=25.000×0.300×0.300=2.250kN/m；
（2）模板的自重线荷载（kN/m）:
q2=0.350×0.300=0.105kN/m；
（3）活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载（kN）：
p1=（1.000+2.000）×0.750×0.300=0.675kN；
2.强度计算:
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:
均布荷载q=1.2×（2.250+0.105）=2.826kN/m；
集中荷载p=1.4×0.675=0.945kN；最大弯距M=Pl/4+ql2/8=0.945×0.750/4+2.826×0.7502/8=0.376kN.m；
最大支座力N=P/2+ql/2=0.945/2+2.826×0.750/2=1.532kN；
截面应力σ=M/w=0.376×106/83.333×103=4.511N/mm2；
方木的计算强度为4.511小13.0N/mm2,满足要求!
3.抗剪计算：
最大剪力的计算公式如下:
Q=ql/2+P/2
截面抗剪强度必须满足:
T=3Q/2bh<[T]
其中最大剪力:
Q=0.750×2.826/2+0.945/2=1.532kN；
截面抗剪强度计算值
T=3×1532.250/（2×50.000×100.000）=0.460N/mm2；
截面抗剪强度设计值[T]=1.300N/mm2；
方木的抗剪强度为0.460小于1.300，满足要求!
4.挠度计算:
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:
均布荷载q=q1+q2=2.250+0.105=2.355kN/m；
集中荷载p=0.675kN；
最大变形V=5×2.355×750.0004/（384×9500.000×4166666.67）+
675.000×750.0003/（48×9500.000×4166666.67）=0.395mm；
方木的最大挠度0.395小于750.000/250,满足要求!
五、木方支撑钢管计算:
支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；
集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=2.826×0.750+0.945=3.065kN；
支撑钢管计算简图
支撑钢管计算弯矩图（kN.m）
支撑钢管计算变形图（kN.m）
支撑钢管计算剪力图（kN）
最大弯矩Mmax=0.588kN.m；
最大变形Vmax=0.913mm；
最大支座力Qmax=8.556kN；
截面应力σ=0.588×106/5080.000=115.832N/mm2；
支撑钢管的计算强度小于205.000N/mm2,满足要求!
支撑钢管的最大挠度小于750.000/150与10mm,满足要求!
六、扣件抗滑移的计算:
按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。
纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值R=8.556kN；
R<12.80kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
七、模板支架荷载标准值（轴力）:
作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
1.静荷载标准值包括以下内容：
（1）脚手架的自重（kN）：
NG1=0.149×4.700=0.700kN；钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A双排架自重标准值，设计人员可根据情况修改。
（2）模板的自重（kN）：
NG2=0.350×0.750×0.750=0.197kN；
（3）钢筋混凝土楼板自重（kN）：
NG3=25.000×0.300×0.750×0.750=4.219kN；
经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=5.115kN；
2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。
经计算得到，活荷载标准值NQ=（1.000+2.000）×0.750×0.750=1.688kN；
3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N=1.2NG+1.4NQ=8.501kN；
六、立杆的稳定性计算:
立杆的稳定性计算公式:
其中N----立杆的轴心压力设计值（kN）：
N=8.501kN；
σ----轴心受压立杆的稳定系数,由长细比lo/i查表得到；
i----计算立杆的截面回转半径（cm）：
i=1.58cm；
A----立杆净截面面积（cm2）：
A=4.89cm2；
W----立杆净截面模量（抵抗矩）（cm3）：
W=5.08cm3；
σ--------钢管立杆抗压强度计算值（N/mm2）；
[f]----钢管立杆抗压强度设计值：
[f]=205.000N/mm2；
Lo----计算长度（m）；
如果完全参照《扣件式规范》，由公式
（1）或
（2）计算
lo=k1uh
（1）lo=（h+2a
（2）
k1----计算长度附加系数，取值为1.155；
u----计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u=1.700；
a----立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.100m；
公式
（1）的计算结果：
立杆计算长度
Lo=k1uh=1.155×1.700×1.200=2.356m；
Lo/i=2356.200/15.800=149.000；
由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.312；钢管立杆受压强度计算值；σ=8501.046/（0.312×489.000）=55.720N/mm2；
立杆稳定性计算σ=55.720N/mm2小于[f]=205.000满足要求！
公式
（2）的计算结果：
立杆计算长度Lo=h+2a=1.200+0.100×2=1.400m；
Lo/i=1400.000/15.800=89.000；
由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.667；钢管立杆受压强度计算值；σ=8501.046/（0.667×489.000）=26.064N/mm2；
立杆稳定性计算σ=26.064N/mm2小于[f]=205.000满足要求！
如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式（3）计算
lo=k1k2（h+2a）（3）
k1--计算长度附加系数按照表1取值1.243；
k2--计算长度附加系数，h+2a=1.400按照表2取值1.005；
公式（3）的计算结果：
立杆计算长度
Lo=k1k2（h+2a）=1.243×1.005×（1.200+0.100×2）=1.749m；
Lo/i=1748.901/15.800=111.000；
由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.509；
钢管立杆受压强度计算值；σ=8501.046/（0.509×489.000）=34.154N/mm2；
立杆稳定性计算σ=34.154N/mm2小于[f]=205.000满足要求！
模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。
以上表参照杜荣军:
《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》。
八、梁和楼板模板高支撑架的构造和施工要求:
除了要遵守《扣件架规范》的相关要求外，还要考虑以下内容
1.模板支架的构造要求：
a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；
b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；
c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。
2.立杆步距的设计：
a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；
b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；
c.高支撑架步距以0.9--1.5m为宜，不宜超过1.5m。
3.整体性构造层的设计：
a.当支撑架高度≥20m或横向高宽比≥6时，需要设置整体性单或双水平加强层；
b.单水平加强层可以每4--6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；
c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10--15m设置，四周和中部每10--15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；
d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。
4.剪刀撑的设计：
a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；
b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10--15m设置。
5.顶部支撑点的设计：
a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；
b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；
c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N≤12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。
6.支撑架搭设的要求：
a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；
b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《扣件架规范》的要求；
c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；
d.地基支座的设计要满足承载力的要求。
7.施工使用的要求：
a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；
b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；
c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。
1.06标准层特殊单元框架梁模板支架计算
根据本工程特点，梁支撑架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）、《钢结构设计规范》（GB50017-2003）等规范。
图1梁模板支撑架立面简图
采用的钢管类型为Φ48×3.50。
九、参数信息:
梁段信息:
KL8；
1.脚手架参数
立柱梁跨度方向间距l（m）:
0.90；立杆上端伸出至模板支撑点长度a（m）:
0.30；
脚手架步距（m）:
1.20；脚手架搭设高度（m）:
2.80；梁两侧立柱间距（m）:
0.90；承重架支设:
无承重立杆，木方平行梁截面A；
2.荷载参数
模板与木块自重（kN/m2）:
0.350；梁截面宽度B（m）:
0.200；
混凝土和钢筋自重（kN/m3）:
25.000；梁截面高度D（m）:
1.100；
倾倒混凝土荷载标准值（kN/m2）:
2.000；施工均布荷载标准值（kN/m2）:
2.000；
3.木方参数
木方弹性模量E（N/mm2）:
9500.000；木方抗弯强度设计值（N/mm2）:
13.000；木方抗剪强度设计值（N/mm2）:
1.300；木方的间隔距离（mm）:
300.000；
木方的截面宽度（mm）:
50.00；木方的截面高度（mm）:
100.00；
4.其他
采用的钢管类型（mm）:
Φ48×3.5。
扣件连接方式:
双扣件，扣件抗滑承载力系数:
0.80；
十、梁底支撑方木的计算
1.荷载的计算：
（1）钢筋混凝土梁自重（kN）：
q1=25.000×0.200×1.100×0.300=1.650kN；
（2）模板的自重荷载（kN）：
q2=0.350×0.300×（2×1.100+0.200）=0.252kN；
（3）活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载（kN）：
经计算得到，活荷载标准值P1=（2.000+2.000）×0.200×0.300=0.240kN；
2.木方楞的传递集中力计算：
静荷载设计值q=1.2×1.650+1.2×0.252=2.282kN；
活荷载设计值P=1.4×0.240=0.336kN；
P=2.282+0.336=2.618kN。
3.支撑方木抗弯强度计算：
最大弯矩考虑为简支梁集中荷载作用下的弯矩，
跨中最大弯距计算公式如下:
跨中最大弯距（kN.m）M=2.618×0.900/4=0.589；
木方抗弯强度（N/mm2）σ=589140.000/83333.333=7.070；
木方抗弯强度7.070N/mm2小于木方抗弯强度设计值[f]=13.000N/mm2，所以满足要求！
4.支撑方木抗剪计算：
最大剪力的计算公式如下:
Q=P/2
截面抗剪强度必须满足:
T=3Q/2bh<[T]
其中最大剪力（kN）Q=2.618/2=1.309；
截面抗剪强度计算值（N/mm2）T=3×1309.20/（2×50.00×100.00）=0.393；截面抗剪强度计算值0.393N/mm2小于截面抗剪强度设计值[T]=1.300N/mm2，所以满足要求！
5.支撑方木挠度计算：
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:
集中荷载P=q1+q2+p1=2.142kN；
最大挠度（mm）Vmax=2142.000×900.003/（48×9500.00×4166666.67）=0.822；
木方的最大挠度（mm）0.822小于l/250=900.00/250=3.600，所以满足要求！
十一、梁底支撑钢管的计算
作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等,通过方木的集中荷载传递。
1.支撑钢管的强度计算：
按照集中荷载作用下的简支梁计算
集中荷载P传递力，P=2.618kN；
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