落地式钢管扣件支撑架卸料平台施工方案.docx

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落地式钢管扣件支撑架卸料平台施工方案

1.工程概况

新兴综合物流园工程位于深圳市盐田保税区北片区，新兴物流（深圳）有限公司投资兴建；本工程建筑用地面积为23968.8平方米，总建筑面积为75305.2平方米，其中，地上六层，建筑面积59905.3平方米，地下一层，建筑面积15399.9平方米高度53.8米。

二层南面3层北面设有物流装卸平台，货柜车通过两侧车道到达。

本工程由大地建筑事务所（国际）建筑设计院设计；深圳市招诚建设临理有限公司监理。

根据施工平面布置情况，现场共设置3台塔吊和1台施工电梯，1台高速架，基本可以满足现场材料和设备的水平、垂直运输。

为了方便施工，我公司决定在南面2楼、北面3楼设置各设置一座落地式卸料平台，用于周转现场施工时各楼层内的支撑脚手架钢管、扣件、模板等材，卸料平台用于4-6层材料周转，搭设时下层材料搬运后再搭往上搭设上一层。

2.落地卸料平台设计概况

落地卸料平台支架搭设总高度为31.5米，采用48×3.5钢管，堆放荷载按5KN考虑，搭设尺寸为：

2.40×3.60米，立杆的纵距b=1.2米，立杆的横距l=1.2米，立杆的步距h=1.5米,平台底面木方的截面宽度（mm）:

50.00；木方的截面高度（mm）:

100.00；托梁材料为：

钢管（双钢管）:

Φ48×3.5。

卸料平台尺寸2.4m×3.6m。

3.落地卸料平台构造要求

3.1基础构造

地基上铺200厚道碴，面铺100厚C15砼，2、3楼立杆直接支承在砼结构楼面。

3.2立杆

（1）本卸料平台全部采用单立杆。

（2）立杆接头除在顶层可采用搭接外，其余均采用对接扣件连接。

（3）立杆上的对接扣件应交错布置，两个相邻立杆接头不应设在同步同跨内，两相邻立杆接头在高度方向错开的距离不小于500mm，各接头中心距主节点的距离不应大于步距的1/3。

3.3纵向水平杆

（1）纵向水平杆设于横向水平杆之下，在立杆的内侧，并用直角扣件与立杆扣紧。

（2）水平杆采用对接扣件连接，也可采用搭接。

a.对接扣件应交错布置，不应设在同步同跨内，相邻接头水平距离不应大于500mm，并应避免设在跨中。

b.当采用搭接接头时，搭接接头长度不应小于1m，并应等距设置3个旋转扣件固定，端扣件盖板边缘至杆端的距离不宜小于100mm。

3.4连墙件

连墙件采用刚性连接，垂直间距为2.80m，水平向沿架体的四角各设置一个拉结点与墙体呈“八”字形对撑连接。

连墙件用φ48×3.5的钢管，其与架体的连接采用直角扣件，连墙件通过预先埋设的φ50穿墙套管穿过结构外墙，在结构墙体内外各用一根通长架管锁紧，连墙件中的连墙杆尽量呈水平设置，当不能水平设置时，与脚手架连接的一端应下斜连接，不得采用上斜连接；当脚手架暂时不能设置连墙件时可搭设抛撑，抛撑采用通长杆与脚手架可靠连接，与地面成45～60°夹角。

3.5剪刀撑

沿落地卸料平台架体外侧满设剪刀撑，剪刀撑与地面夹角为60°，在外侧立面沿架长及架高连续设置。

斜杆接长采用旋转扣件搭接，搭接长度不小于500mm，设置2个旋转扣件，端部钢管伸出扣件边缘不得少于100mm。

4.材质要求 

4.1钢管

（1）采用焊接钢管，为Q235A钢。

（2）外径为Ф48，壁厚3.5mm，长度主要有6m、4m等。

（3）新钢管的质量要求

a.新钢管须有产品质量合格证，钢管材质检验报告。

b.钢管表面应平直光滑，不应有裂纹、分层、压痕和硬弯。

c.外径和壁厚允许偏差为0.5mm。

d.端部应平整，端面切斜的允许偏差为1.7mm。

（4）旧钢管外观质量要求

a.钢管须进行涂防锈漆的处理。

b.钢管应无锈蚀，钢管内外表面锈蚀的深度之和不大于0.5mm。

c.钢管尽量无弯曲，当有弯曲时，端部弯曲不大于5mm，立杆弯曲不大于20mm，栏杆、支撑体系钢管不大于30mm。

d.钢管应无裂纹，严禁打孔。

4.2扣件

（1）扣件有三种：

直角扣件、旋转扣件和对接扣件。

（2）扣件不得有裂纹、气孔。

不宜有疏松、砂眼或其它影响使用的铸造缺陷，并应将影响外观质量的粘砂、裂缝、毛刺、氧化皮等清除干净。

（3）扣件与钢管贴面须严格整形，应保证与钢管扣紧时接触良好。

（4）扣件活动部位应能灵活转动，旋转扣件的两旋转面间隙小于1mm。

（5）当扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离应不大于5mm。

（6）扣件表面应进行防锈处理。

（7）新扣件必须有产品质量合格证，生产许可证，专业检测单位测试报告。

（8）扣件螺栓为Ф12，不得滑丝，扣件螺栓拧紧扭紧扭力矩达70N.m时，可锻铸铁扣件不得破坏。

4.3安全网

安全网采用密目式绿色安全网，安全网在出厂前，必须有国家指定的监督检测部门批量验证和检验合格证，已使用过的安全网必须经过检查和试验合格后方可使用，超过使用期限的安全网严禁使用。

安全网在储运中，必须通风、遮光、隔热，同时要避免化学物品的侵蚀，搬运时禁止使用钩子。

4.4脚手板

本工程脚手板采用木脚手板，木脚手板厚度不小于50mm，材质不低于国家二等标准的松木板，两端用4mm镀锌铁丝捆紧，禁止使用有扭纹、破裂严重的脚手板。

5.落地式卸料平台搭设施工

5.1搭设顺序

场地平整、夯实→定位设置垫板、底座→纵向扫地杆→立杆→横向扫地杆→小横杆→大横杆（栅格）→剪刀撑→连墙杆→铺脚手板→搭防护栏杆→绑扎安全网

5.2施工工艺

（1）定位定距：

根据构造要求量出内、外立杆距墙距离，并做好标记。

用钢卷尺拉直，分出立杆位置，并用白灰点出立杆标记。

垫板准确放在定位线上，垫板必须铺放平稳，不得悬空。

（2）在搭设首层脚手架的过程中，沿每框架格内设一道斜支撑，待该部位脚手架与主体结构的连墙件可靠拉结后方可拆除。

（3）当卸料平台操作层高出连墙件两步时，应采取临时稳定措施，直至连墙件搭设完毕后方可拆除。

（4）落地卸料平台架体搭设，宜先立里排立杆，然后依次向外。

每排立杆宜先立两头，再立中间的一根，互相看齐后再立中间部分各立杆。

立杆接长时，应先立外排，后立内排。

6.卸料平台的拆除

（1）架子拆除时应划分作业区，周围设围栏或竖立警戒标志，地面设有专人指挥，严禁非作业人员入内。

（2）拆除的高处作业人员，必须戴安全帽，系安全带，扎裹脚，穿软底防滑鞋。

（3）拆除顺序应遵循由上而下，先搭后拆，后搭先拆的原则。

即先拆脚手板、斜拉杆，后拆横杆、纵杆、立杆等，并按一步一清的原则依次进行，要严禁上下同时进行拆除作业。

（4）拆立杆时，应先稳住立杆再拆开最后两个扣。

（5）连墙点应随拆除进度逐层拆除。

（6）拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方，以免坠落。

（7）拆除时如附近有外电线路，要采取隔离措施。

严禁架杆接触电线。

（8）拆除时不应碰坏门窗、玻璃、落水管、房檐片、地下明沟等物品。

（9）拆下的材料，应用绳索拴住，利用滑轮徐徐下运，严禁抛掷，运至地面的材料应按指定地点，随拆随运，分类堆放，当天拆当天清，拆下的扣件或铁丝要集中回收处理。

（10）在拆架过程中，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。

7.安全防护

（1）栏杆和挡脚板应搭设在外排立杆的里侧。

（2）操作层上栏杆的上皮高度1.2m，中栏杆居中设置。

（3）安全网须满挂在外侧立杆的的里侧，用铁丝绑扎牢固，不留缝隙，四周应交圈。

（4）堆料时卸料平台堆放材料总重量不能超过0.5t,严格控制堆料的重量。

8.安全技术措施及注意事项

（1）脚手架搭拆人员必须是经过考核的专业架子工，并持证上岗。

（2）脚手架操作人员必须戴安全帽、安全带，穿防滑鞋等。

（3）脚手架的构配件必须合格。

（4）脚手架搭设应分阶段进行检查，发现问题及时校正。

（5）操作层上施工荷载不得超过5kN/m，不得将模板支撑、缆风绳固定在脚手架上，严禁任意悬挂起重设备。

（6）六级及六级以上大风和雾、雨、雪天应停止脚手架作业，雨、雾后上架操作应有防滑措施，应扫除积雪。

（7）在脚手架使用期间，严禁任意拆除下列杆件：

a.主节点处的纵、横向水平杆，纵、横向扫地杆

b.钢管连墙件

c.栏杆

（8）临近道路搭设的落地卸料平台外侧应有防护措施，以防坠物伤人。

（9）应根据实际情况设置脚手架的接地及避雷装置。

（10）拆除脚手架时，地面应设围栏警戒标志，并派专人看守，严禁一切非操作人员入内。

9.卸料平台承载力验算

一、参数信息:

1.模板支架参数

横向间距或排距（m）:

1.20；纵距（m）:

1.20；步距（m）:

1.50；

立杆上端伸出至模板支撑点长度（m）:

0.10；模板支架搭设高度（m）:

31.90；

采用的钢管（mm）:

Φ48×3.5；板底支撑连接方式:

方木支撑；

立杆承重连接方式:

可调托座；

2.荷载参数

模板与木板自重（kN/m2）:

0.350；施工均布荷载标准值（kN/m2）:

5.000；

4.材料参数

面板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用方木；

面板弹性模量E（N/mm2）:

9500；面板抗弯强度设计值（N/mm2）:

13；

木方抗剪强度设计值（N/mm2）:

1.400；木方的间隔距离（mm）:

250.000；

木方弹性模量E（N/mm2）:

9500.000；木方抗弯强度设计值（N/mm2）:

13.000；

木方的截面宽度（mm）:

50.00；木方的截面高度（mm）:

100.00；

托梁材料为：

钢管（双钢管）:

Φ48×3.5；

二、模板面板计算:

面板为受弯构件,需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度1m的面板作为计算单元

面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：

W=100×1.82/6=54cm3；

I=100×1.83/12=48.6cm4；

模板面板的按照三跨连续梁计算。

面板计算简图

1、荷载计算

（1）模板面板的自重（kN/m）：

q1=0.35×1=0.375kN/m；

（2）活荷载为施工人员及设备荷载（kN/m）：

q2=5×1=5kN/m；

2、强度计算

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:

其中：

q=1.2×0.375+1.4×5=7.45kN/m

最大弯矩M=0.1×7.45×0.252=0.047kN·m；

面板最大应力计算值σ=46562.5/54000=0.862N/mm2；

面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2；

面板的最大应力计算值为0.862N/mm2小于面板的抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求!

3、挠度计算

挠度计算公式为

其中q=0.375kN/m

面板最大挠度计算值v=0.677×0.375×2504/（100×9500×48.6×104）=0.002mm；

面板最大允许挠度[V]=250/250=1mm；

面板的最大挠度计算值0.002mm小于面板的最大允许挠度1mm,满足要求!

三、模板支撑方木的计算:

方木按照两跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=5×10×10/6=83.33cm3；

I=5×10×10×10/12=416.67cm4；

方木楞计算简图

1.荷载的计算：

（1）钢筋混凝土板自重（kN/m）：

q1=25×0.25×0.001=0.006kN/m；

（2）模板的自重线荷载（kN/m）:

q2=0.35×0.25=0.088kN/m；

（3）活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载（kN/m）：

p1=5×0.25=1.25kN/m；

2.强度验算:

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:

均布荷载q=1.2×（q1+q2）+1.4×p1=1.2×（0.006+0.088）+1.4×1.25=1.862kN/m；

最大弯矩M=0.125ql2=0.125×1.862×1.22=0.335kN·m；

方木最大应力计算值σ=M/W=0.335×106/83333.33=4.023N/mm2；

方木的抗弯强度设计值[f]=13.000N/mm2；

方木的最大应力计算值为4.023N/mm2小于方木的抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求!

3.抗剪验算：

截面抗剪强度必须满足:

τ=3V/2bhn<[τ]

其中最大剪力:

V=0.625×1.862×1.2=1.397kN；

方木受剪应力计算值τ=3×1.397×103/（2×50×100）=0.419N/mm2；

方木抗剪强度设计值[τ]=1.4N/mm2；

方木的受剪应力计算值0.419N/mm2小于方木的抗剪强度设计值1.4N/mm2，满足要求!

4.挠度验算:

最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:

均布荷载q=q1+q2=0.094kN/m；

最大挠度计算值ν=0.521×0.094×12004/（100×9500×4166666.667）=0.026mm；

最大允许挠度[V]=1200/250=4.8mm；

方木的最大挠度计算值0.026mm小于方木的最大允许挠度4.8mm,满足要求!

四、托梁材料计算:

托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；

托梁采用：

钢管（双钢管）:

Φ48×3.5；

W=10.16cm3；

I=24.38cm4；

集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=2.794kN；

托梁计算简图

托梁计算弯矩图（kN·m）

托梁计算变形图（mm）

托梁计算剪力图（kN）

最大弯矩Mmax=1.645kN·m；

最大变形Vmax=3.203mm；

最大支座力Qmax=14.804kN；

最大应力σ=1645450.846/10160=161.954N/mm2；

托梁的抗压强度设计值[f]=205N/mm2；

托梁的最大应力计算值161.954N/mm2小于托梁的抗压强度设计值205N/mm2,满足要求!

托梁的最大挠度为3.203mm小于1200/150与10mm,满足要求!

五、模板支架立杆荷载标准值（轴力）:

作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。

1.静荷载标准值包括以下内容：

（1）脚手架的自重（kN）：

NG1=0.138×31.9=4.415kN；

钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A。

（2）模板的自重（kN）：

NG2=0.35×1.2×1.2=0.504kN；

（3）钢筋混凝土楼板自重（kN）：

NG3=25×0.001×1.2×1.2=0.036kN；

经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=4.955kN；

2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。

经计算得到，活荷载标准值NQ=（5+2）×1.2×1.2=10.08kN；

3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算

N=1.2NG+1.4NQ=20.058kN；

六、立杆的稳定性计算:

立杆的稳定性计算公式:

其中N----立杆的轴心压力设计值（kN）：

N=20.058kN；

φ----轴心受压立杆的稳定系数,由长细比lo/i查表得到；

i----计算立杆的截面回转半径（cm）：

i=1.58cm；

A----立杆净截面面积（cm2）：

A=4.89cm2；

W----立杆净截面模量（抵抗矩）（cm3）：

W=5.08cm3；

σ--------钢管立杆最大应力计算值（N/mm2）；

[f]----钢管立杆抗压强度设计值：

[f]=205N/mm2；

L0----计算长度（m）；

如果完全参照《扣件式规范》，按下式计算

l0=h+2a

k1----计算长度附加系数，取值为1.155；

u----计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u=1.73；

a----立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m；

上式的计算结果：

立杆计算长度L0=h+2a=1.5+0.1×2=1.7m；

L0/i=1700/15.8=108；

由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.53；

钢管立杆的最大应力计算值；σ=20057.952/（0.53×489）=77.393N/mm2；

钢管立杆的最大应力计算值σ=77.393N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算

l0=k1k2（h+2a）

k1--计算长度附加系数按照表1取值1.185；

k2--计算长度附加系数，h+2a=1.7按照表2取值1.083；

上式的计算结果：

立杆计算长度Lo=k1k2（h+2a）=1.185×1.083×（1.5+0.1×2）=2.182m；

Lo/i=2181.703/15.8=138；

由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.357；

钢管立杆的最大应力计算值；σ=20057.952/（0.357×489）=114.897N/mm2；

钢管立杆的最大应力计算值σ=114.897N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

目录

1.工程概况1

2.落地卸料平台设计概况1

3.落地卸料平台构造要求2

4.材质要求3

5.落地式卸料平台搭设施工5

6.卸料平台的拆除6

7.安全防护7

8.安全技术措施及注意事项7

9.卸料平台承载力验算8