料台方案15.docx

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料台方案15

第一节人货电梯处接料平台

一、工程概况：

本工程位于合肥市合作化路与太湖路交口西侧。

建设单位是合肥市南七街道办事处，设计单位是安徽寰宇建筑设计院，监理公司是安徽省建设监理有限公司，由安徽东皖建设集团有限公司承建。

本工程共分为5栋，其中1#楼为地上25层，2#楼为地上33层，3#楼为地上2层，4#楼为地上3层,5#楼为地上4层。

本工程1#、2#楼接料平台采用落地式与悬挑式相结合的接料平台，料台悬挑层与脚手架悬挑层相同。

3#~5#采用落地式接料平台。

（一）1#、2#楼采用从一层顶悬挑的脚手架搭设方案，最高悬挑7层，扣除架体之间间隙，最高悬挑高度是20m，具体为：

1#楼共悬挑4次，即：

2层至8层为第一悬挑段；悬挑高度为20m，

9层至15层为第二悬挑段；悬挑高度为20m，

16层至22层为第三悬挑段；悬挑高度为20m，

23层至顶层（构架）为第四悬挑段；悬挑高度为14.7m，

2#楼共悬挑5次，即：

2层至8层为第一悬挑段；悬挑高度为20m，

9层至15层为第二悬挑段；悬挑高度为20m，

16层至22层为第三悬挑段；悬挑高度为20m，

23层至29层为第三悬挑段；悬挑高度为20m，

30层至顶层（构架）为第四悬挑段；悬挑高度为17.6m，

3#~5#楼均采用落地式接料平台。

其中3#楼落地脚手架最大搭设高度为10.2m；

4#楼落地脚手架最大搭设高度为14.2m；

5#楼落地脚手架最大搭设高度为17.7m；

若料台搭设于地下室顶板上，料台在使用期间，位于料台底部的地下室顶支撑严禁拆除。

二、编制依据：

建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011

建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-91

建筑施工安全检查标准JGJ59-2011

三、扣件式钢管接料平台施工方案及计算

（一）接料平台

根据JGJ59-2011《建筑施工安全检查标准》物料提升机与在建工程各层间应搭设接料平台通道，接料平台通道的安全直接影响物料提升机进出口处安全和以后通道处装饰施工人员的安全。

在人货电梯与本工程之间搭设钢管接料平台，作为人货进出通道及今后外墙装修架。

接料平台自成体系，不得与外架、人货电梯附着，扶手立杆相连。

平台层高同建筑物层高。

平台立杆四跨纵距分别为1.5m、1m、1.5m，横距为1.1m，落地式搭设至七层顶，以上每隔七层采用槽钢悬挑，进行料台分段卸荷搭设，共悬挑四次，最高悬挑20.3m。

（二）料台基础

料台基础回填土应按规范要求回填，宜采用机械分层回填碾压平整、密实（人工铺助夯实）立杆底部浇筑C20砼垫层保持在300mm厚以上，向外有不小于1:

0.05的排水坡度，建筑物的基础周围自然地面应做好护坡，在拐角外设有600×600×1000mm的积水坑，备好排水机械做到有组织排水。

立杆底端铺垫[16槽钢，将立杆置于槽钢上。

（三）接料平台构造要点

料台搭设基本要求：

料台的立杆必须垂直，立杆设置为内侧立杆四根、外侧立杆六根。

钢管立杆必须支撑在垫板上，为加强基础抗压力，立杆纵横方向应置扫地杆。

料台搭设在阳台处时，为了不让阳台受力，料台搭设要高出阳台5cm。

料台搭设必须有足够的坚固性、稳定性、保证整个施工期间和在各种气候条件下，不变形、不摇晃，确保施工人员的人身安全。

料台是由立杆、纵横向杆、填芯杆、栏杆、八字撑、剪刀撑、铺板、连墙件等组织。

（1）立杆

立杆横距为1.1m，纵距为1.5m、1m、1.5m，相邻立杆的接头位置应错开布置在不同的步距内。

与相邻的大横杆的距离应小于0.5m，立杆与大横杆相交必须采用直角扣件，不得隔步设置。

立杆基础底部垫[16槽钢，槽口向上，立杆垂直度≤1/200.

（2）大横杆

大横杆步距为1.8m，大横杆必须采用整根钢管，不得接头，每层卸料平台大横杆五根，上面密铺50mm木脚手板。

（3）小横杆

小横杆位于大横杆下方与立杆用直角扣件扣牢，二端伸出立杆100mm。

（4）连接杆

本方案所指连接杆是指位于每层平面高1.8m处，用于保证立杆受力自由高度在1.8m以内的水杆杆件，要求与立杆可靠连接（用直角扣件），并保证形成“口形”交圈封闭。

（5）连墙件

本计算系数依据采用每层每跨连墙件布置，开口处两端分别设置连墙件（附图）。

料台严禁与脚手架等设施相连，并层层单独设置刚性连墙件。

料台两端层层设置刚性连墙件，中间两根立杆按楼层交错设置一个连墙件，共设置三个连墙件。

（6）防护栏杆

接料平台两侧及正面中部应设栏杆，上栏杆上皮高度应为1.2m高，中栏杆居中，用竹笆或九厘板封闭。

（7）横向斜撑

接料平台为一字型架，因此在平台两侧由底至顶设之字型横向斜撑，以增强卸料平台整体刚度。

（四）搭设工艺

地基处理应牢固可靠，底部槽钢铺设平整，不得悬空。

严格遵守搭设顺序：

摆设槽钢→摆放扫地杆→逐根树立杆并与扫地杆扣紧→装扫地小横杆并与立杆和扫地杆扣紧→装第一步小横杆扣紧→装第一步大横杆与各杆扣紧→安装第二步小横杆→装第二步大横杆与各杆扣紧……→与楼层平时与连墙件相连→接立杆→加设之字撑→铺板前装设填芯杆→铺脚手板→装两边防护栏杆→安装防护门。

搭设时要及时与结构拉结，以确保搭设过程中的安全并随搭随校正杆件的垂直度和水平偏差。

同时拧紧扣件。

各杆件伸出的端头均要大于100mm，以防杆件滑落。

卸料平台每次搭设时必须等人货电梯安装完附着杆后再进行搭设，防止平台搭设后人货电梯附着杆由于立杆无法断开而无法与结构相连。

（五）注意事项：

人货电梯吊笼接口处必须设置定型化、工具化的内开防护门。

对人货电梯安全防护门的设置统一安装高度为1800mm，底部距料台铺板垂直间距不大于200mm，并用钢板网封闭，插销安装在吊笼一侧，在插销空隙处加焊钢板。

确保人货电梯楼层接料平台安全防护门统一由吊笼司机开闭，料台上作业人员无法随意打开。

当外架拆除时，必须对连墙件的扣件力距进行检查，满足40N/m-65N/m以上扣件没有破坏，检查两侧防护是否严密，若不严密将对其进行整修规范严密。

料台在搭设过程中，企业安全部门和使用单位应对料台进行分段分层验收，合格后方可使用。

如有变更、重新搭设应有记录，搭设好后，按施工规范程序验收，方可继续使用。

（六）防高处坠落措施

（1）楼层接料平台板应满铺，铺设牢固，两侧应防护严密。

（2）楼层平台口安全门向内开启，由人货电梯驾驶员督促施工人员关闭，严禁平台后的操作人员违规开启或拆除平台安全门以及头、手伸入吊笼及平衡铁范围内。

（3）防坠装置及各限位保险装置灵敏有效。

（4）人货电梯驾驶员应持证上岗，严禁超载，吊笼未停稳不准开启吊笼门。

（5）吊笼运行时遇机械故障或停电等，迫使吊笼中途停止运行不能准确停层时，任何人员不得擅自打开吊笼门，翻爬接料平台架体。

应及时通知安全和机械人员到场处理。

（6）接料平台变动拆除必须报项目经理审批，并做好安全技术交底工作。

（七）平台拆除安全技术要求

（1）拆除平台必须经工程负责人批准并交底后进行，拆除作业必须由上而下逐层进行。

严禁上下同时作业。

连墙件必须随平台逐层拆除。

严禁先拆连墙件后拆除平台。

（2）拆除现场必须设警戒标志，指定专人警戒。

警戒区内严禁人员通行或在平台下方继续施工。

（3）如遇强风，雷雨等特殊天气，不应进行平台的拆除。

（4）所有高处作业人员应严格按高处作业规定执行和遵守安全纪律，拆除工艺要求。

（5）拆除人员进入岗位后，先进行检查，加固松动部位，清除步层内遗留的垃圾等。

清理物应安全输送至地面，严禁高处抛掷。

（6）不允许上下两步同时拆除，认真做到一步一清，一杆一清。

（7）所有杆件和扣件，在拆除时应分离，不允许杆件上附着扣件，输送至地面或两根同时拆下输送至地面。

（8）所有拉结杆、侧栏杆、安全门、斜撑、平台底板等必须按平台架步层同步拆除。

（9）所有平台底板拆除，应自外向里竖直搬运，防止板面垃圾物件直接从高处坠落伤人。

第二节接料平台的计算

落地式接料平台计算书

（以5#楼最大搭设高度17.7m代入计算）

双排脚手架，搭设高度17.7米，立杆采用单立管。

立杆的纵距1.50米，立杆的横距1.10米，内排架距离结构0.10米，立杆的步距1.80米。

采用的钢管类型为

48.3×3.6，由于钢管壁厚存在误差，计算时以

48×3.0代入，连墙件采用每层设置，其中两端立杆分别设置，中间立杆隔层设置一个，即竖向间距2.9米，水平间距最大为3.0米。

施工活荷载为5.0kN/m2，同时考虑2层施工。

脚手板采用木板，荷载为0.35kN/m2，按照铺设4层计算。

栏杆采用木脚手板，荷载为0.35kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。

脚手板下小横杆在大横杆上面，且主结点间增加两根小横杆。

基本风压0.2kN/m2，高度变化系数0.8800，体型系数1.1340。

地基承载力标准值170kN/m2，基础底面扩展面积0.220m2，地基承载力调整系数0.40。

一、小横杆的计算:

小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。

按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。

1.均布荷载值计算

小横杆的自重标准值P1=0.038kN/m

脚手板的荷载标准值P2=0.350×1.500/3=0.175kN/m

活荷载标准值Q=3.000×1.500/3=1.500kN/m

荷载的计算值q=1.2×0.038+1.2×0.175+1.4×1.500=2.356kN/m

小横杆计算简图

2.抗弯强度计算

最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩

计算公式如下:

M=2.356×1.1002/8=0.356kN.m

=0.356×106/4491.0=79.349N/mm2

小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

3.挠度计算

最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度

计算公式如下:

荷载标准值q=0.038+0.175+1.500=1.713kN/m

简支梁均布荷载作用下的最大挠度

V=5.0×1.713×1100.04/（384×2.06×105×107780.0）=1.471mm

小横杆的最大挠度小于1100.0/150与10mm,满足要求!

二、大横杆的计算:

大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。

用小横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯矩和变形。

1.荷载值计算

小横杆的自重标准值P1=0.038×1.100=0.042kN

脚手板的荷载标准值P2=0.350×1.100×1.500/3=0.192kN

活荷载标准值Q=3.000×1.100×1.500/3=1.650kN

荷载的计算值P=（1.2×0.042+1.2×0.192+1.4×1.650）/2=1.296kN

大横杆计算简图

2.抗弯强度计算

最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和

均布荷载最大弯矩计算公式如下:

集中荷载最大弯矩计算公式如下:

M=0.08×（1.2×0.038）×1.5002+0.267×1.296×1.500=0.527kN.m

=0.527×106/4491.0=117.408N/mm2

大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

3.挠度计算

最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和

均布荷载最大挠度计算公式如下:

集中荷载最大挠度计算公式如下:

大横杆自重均布荷载引起的最大挠度

V1=0.677×0.038×1500.004/（100×2.060×105×107780.000）=0.06mm

集中荷载标准值P=（0.042+0.192+1.650）/2=0.942kN

集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度

V1=1.883×942.370×1500.003/（100×2.060×105×107780.000）=2.70mm

最大挠度和

V=V1+V2=2.757mm

大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!

三、扣件抗滑力的计算:

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2.5）:

R≤Rc

其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；

R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

1.荷载值计算

横杆的自重标准值P1=0.038×1.500=0.058kN

脚手板的荷载标准值P2=0.350×1.100×1.500/2=0.289kN

活荷载标准值Q=3.000×1.100×1.500/2=2.475kN

荷载的计算值R=1.2×0.058+1.2×0.289+1.4×2.475=3.881kN

单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:

单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；

双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。

四、脚手架荷载标准值:

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

静荷载标准值包括以下内容：

（1）每米立杆承受的结构自重标准值（kN/m）；本例为0.1072

NG1=0.107×20.400=2.188kN

（2）脚手板的自重标准值（kN/m2）；本例采用木脚手板，标准值为0.35

NG2=0.350×4×1.500×（1.100+0.100）/2=1.260kN

（3）栏杆与挡脚手板自重标准值（kN/m）；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.17

NG3=0.170×1.500×4/2=0.510kN

（4）吊挂的安全设施荷载，包括安全网（kN/m2）；0.010

NG4=0.010×1.500×20.400=0.306kN

经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=4.264kN。

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。

经计算得到，活荷载标准值NQ=3.000×2×1.500×1.100/2=4.950kN

风荷载标准值应按照以下公式计算

其中W0——基本风压（kN/m2），按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）附录表D.4的规定采用：

W0=0.350

Uz——风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）附录表7.2.1的规定采用：

Uz=0.620

Us——风荷载体型系数：

Us=1.134

经计算得到，风荷载标准值Wk=0.350×0.620×1.134=0.246kN/m2。

考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+0.9×1.4NQ

经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×4.264+0.9×1.4×4.950=11.354kN

不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+1.4NQ

经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×4.264+1.4×4.950=12.047kN

风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式

MW=0.9×1.4Wklah2/10

其中Wk——风荷载标准值（kN/m2）；

la——立杆的纵距（m）；

h——立杆的步距（m）。

经过计算得到风荷载产生的弯矩Mw=0.9×1.4×0.246×1.500×1.800×1.800/10=0.151kN.m

五、立杆的稳定性计算:

1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算

其中N——立杆的轴心压力设计值，N=12.047kN；

　　i——计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；

　　k——计算长度附加系数，取1.155；

　　u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；

　　l0——计算长度（m）,由公式l0=kuh确定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m；

　　A——立杆净截面面积，A=4.239cm2；

　　W——立杆净截面模量（抵抗矩）,W=4.491cm3；

——由长细比，为3118/16=196；

——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.190；

——钢管立杆受压强度计算值（N/mm2）；经计算得到

=12047/（0.19×424）=149.922N/mm2；

　　[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；

不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算

<[f],满足要求!

2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算

其中N——立杆的轴心压力设计值，N=11.354kN；

　　i——计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；

　　k——计算长度附加系数，取1.155；

　　u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；

　　l0——计算长度（m）,由公式l0=kuh确定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m；

　　A——立杆净截面面积，A=4.239cm2；

　　W——立杆净截面模量（抵抗矩）,W=4.491cm3；

——由长细比，为3118/16=196；

——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.190；

　　MW——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.151kN.m；

——钢管立杆受压强度计算值（N/mm2）；经计算得到

=11354/（0.19×424）+151000/4491=174.851N/mm2；

　　[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；

考虑风荷载时，立杆的稳定性计算

<[f],满足要求!

六、连墙件的计算:

连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：

Nl=Nlw+No

其中Nlw——风荷载产生的连墙件轴向力设计值（kN），应按照下式计算：

Nlw=1.4×wk×Aw

wk——风荷载标准值，wk=0.246kN/m2；

Aw——每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw=2.9×3.00=8.7m2；

No——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力（kN）；No=3.000

经计算得到Nlw=2.996kN，连墙件轴向力计算值Nl=5.996kN

根据连墙件杆件强度要求，轴向力设计值Nf1=0.85Ac[f]

根据连墙件杆件稳定性要求，轴向力设计值Nf2=0.85

A[f]

其中

——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l/i=10.00/1.60的结果查表得到

=0.98；

净截面面积Ac=4.24cm2；毛截面面积A=18.10cm2；[f]=205.00N/mm2。

经过计算得到Nf1=73.865kN

Nf1>Nl，连墙件的设计计算满足强度设计要求!

经过计算得到Nf2=310.270kN

Nf2>Nl，连墙件的设计计算满足稳定性设计要求!

连墙件拉结楼板预埋钢管示意图

七、立杆的地基承载力计算:

立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求

p≤fg

其中p——立杆基础底面的平均压力（kN/m2），p=N/A；p=54.76

N——上部结构传至基础顶面的轴向力设计值（kN）；N=12.05

A——基础底面面积（m2）；A=0.22

fg——地基承载力设计值（kN/m2）；fg=68.00

地基承载力设计值应按下式计算

fg=kc×fgk

其中kc——脚手架地基承载力调整系数；kc=0.40

fgk——地基承载力标准值；fgk=170.00

地基承载力的计算满足要求!

悬挑式接料平台计算书

（以2#楼最大悬挑20m代入计算）

双排脚手架，搭设高度20.0米，立杆采用单立管。

立杆的纵距1.50米，立杆的横距1.10米，内排架距离结构0.10米，立杆的步距1.80米。

采用的钢管类型为

48.3×3.6，由于钢管壁厚存在误差，计算时以

48×3.0代入，连墙件采用每层设置，其中两端立杆分别设置，中间立杆隔层设置一个，即竖向间距2.9米，水平间距最大为3.0米。

施工活荷载为5.0kN/m2，同时考虑2层施工。

脚手板采用木脚手板，荷载为0.35kN/m2，按照铺设4层计算。

栏杆采用冲压钢板，荷载为0.00kN/m，安全网荷载取0.0000kN/m2。

脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加两根大横杆。

基本风压0.2kN/m2，高度变化系数2.25，体型系数1.1300。

悬挑水平钢梁采用16号工字钢，建筑物外悬挑段长度1.30米，建筑物内锚固段长度3.20米。

悬挑水平钢梁采用拉杆与建筑物拉结，最外面支点距离建筑物1.20m。

拉杆采用钢丝绳。

钢管惯性矩计算采用I=π（D4-d4）/64，抵抗距计算采用W=π（D4-d4）/32D。

一、小横杆的计算

小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。

按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。

1.均布荷载值计算

小横杆的自重标准值P1=0.038kN/m

脚手板的荷载标准值P2=0.350×1.500/3=0.175kN/m

活荷载标准值Q=3.000×1.500/3=1.500kN/m

荷载的计算值q=1.2×0.038+1.2×0.175+1.4×1.500=2.356kN/m

小横杆计算简图

2.抗弯强度计算

最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩

计算公式如下:

M=2.356×1.1002/8=0.356kN.m

σ=0.356×106/4491.0=79.349N/mm2

小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

3.挠度计算

最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度

计算公式如下:

荷载标准值q=0.038+0.175+1.500=1.713kN/m

简支梁均布荷载作用下的最大挠度

V=5.0×1.713×1100.04/（384×2.06×105×107780.0）=1.471mm

小横杆的最大挠度小于1100.0/150与10mm,满足要求!

二、大横杆的计算

大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。

用小横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯矩和变形。

1.荷载值计算

小横杆的自重标准值P1=0.038×1.100=0.042kN

脚手板的荷载标准值P2=0.350×1.100×1.500/3=0.192kN

活荷载标准值Q=3.000×1.100×1.500/3=1.650kN

荷载的计算值P=（1.2×0.042