海峡茶都模板.docx
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海峡茶都模板
中国海峡茶都二期工程
模板施工方案
编制人：
审核人：
批准人：
编制单位：
福建六建建设集团有限公司
2009年5月
目录
一、工程概况
二、楼板模板设计
三、梁模板设计
四、柱模板设计
五、模板安装、拆除与成品保护
一、工程概况
建筑设计概况
幢号
18#楼
19#楼
20#楼
21#楼
22#楼
23#楼
24#楼
25#楼
26#楼
面积
5571.1
3525.3
3658.3
3642.3
2726.8
3155.6
7371.3
3152.8
2886.4
层数
四层
六层
六层
六层
五层
五层
六层
五层
五层
高度
14.984
21.850
21.850
21.850
20.950
20.950
23.500
21.000
21.000
占地
1134.00
549.60
636.20
496.50
783.30
480.00
1092.70
611.70
486.00
结构设计概况
基础为静压预应力混凝土管桩。
结构体系为现浇钢筋混凝土框架。
建筑使用年限为50年。
地基基础设施等级为丙级。
地基土的液化可能性和液化等级为无液化。
建筑抗震设防类别为丙类，建筑结构安全等级为二级；所在地区的抗震设防度为6度，框架抗震等级为四级。
场地类别为III类。
给排水设计概况
1、给水系统
本工程水源采自市政供水，供水压力P=0.10Mpa。
最高日用水定额为200L/人.d。
给水方式：
底层、18~26#楼住宅部分二至五层以上由设于地下室水泵房内变频设备1供水；18~26#楼商店部分由地下室水泵房内变频设备2供水。
2、排水系统
生活污水、废水合流。
污水经微动力污水处理设施处理达标后排入市政污水管。
3、消防系统
室外消火栓成环设置，室内消火栓设计水量为15L/S，火灾延续时间为2小时，396立方米消防水池设于室外，消防泵房设于地下室设备用房内。
自动喷淋系统独立设计，采用临时高压给水系统，设二台喷淋泵，一备一用，由湿式报警阀压力开关连锁启动喷淋泵。
电气设计概况
本建筑普通用电电力负荷等级为三级，由小区变配电所低压配电室引入380/220V电源，入户采用：
YJV-0.6/1KV电缆穿钢管埋地暗敷设。
本工程所在地的年平均雷暴日为55.8，按第三类防雷建筑物保护措施设计，采用直径为12mm镀锌圆钢在屋面设不大于20mX20m避雷网络。
且屋面上所有的金属构件外露金属管道均用直径12mm镀锌圆钢与避雷网联结，突出屋面的风管烟囱等物体的顶部边缘均设避雷带。
二、楼板模板设计
本工程楼板计算厚度取100mm。
楼板的模板及支撑设计：
模板采用18厚九合板（915×1830），横楞采用50×100松木条顺九合板短边方向布置，间距600mm，竖楞采用70×150松木条间
距900mm，支撑采用φ48厚3mm的钢管，间距为900×1800mm。
在距地面1.8米高处设一道双向水平撑。
各材料验算如下：
⑴九合板验算：
1）活载按均布考虑：
q=[（0.3+24×0.10+1.1×0.10）×1.2+2.5×1.4]=7.78KN/m2
查表得:
Max=0.105qL2=0.105×7.78×0.62=0.294（KN/m）
Vmax=0.606qL=0.606×7.78×0.6=2.83KN
2）活荷载集中力考虑:
q=（0.3+24×0.10+1.1×0.10）×1.2=4.276KN/m
F=2.5×1.4=3.5KN
Max=0.105ql2+0.158FL
=0.105×4.276×0.62+0.158×3.5×0.6=0.493KN/m
Vmax=0.606qL+0.658F=0.606×4.276×0.6+0.658×3.5=3.85（KN）
3）故取Mmax=0.493KN/m为验算弯矩
Vmax=3.85KN为验算剪力
Mmax0.493×106
σmax=—————=———————=9.12（N/mm2）
WX1/6×1000×182
＜[f]=12.9（N/mm2）
3Vmax3×3.85×103
τmax=—————=———————=0.321（N/mm2）
2bh2×1000×18
＜[f]=1.4（N/mm2）故强度满足要求.
4）挠度验算:
挠度验算不考虑动荷载影响
qL40.644×4.276×6004
Wmax=KW————=————————————=0.82mm
100EI100×9000×1/12×1000×183
L
＜[W]=——=1.5mm
400
∴九合板满足设计要求
⑵次龙骨验算:
次龙骨采用50×100,间距600mm,q=7.78×0.6=4.67（KN/m）
查表得:
Mmax=0.107qL2=0.107×4.67×0.92=0.405（KN/m）
Vmax=0.607qL2=0.607×4.67×0.9=2.55（KN）
1）活载按集中力考虑
qL=4.67×0.6=2.802（KN/m）
F=2.5×1.4=3.5（KN）
查表得:
Mmax=0.107qL2+0.161FL=0.107×2.802×0.92+0.161×3.5
×0.9=0.75（KN/m）
Vmax=0.607qL+0.661F=0.607×2.802×0.9+0.661×3.5
=3.84（KN）
2）故取M=0.75KN.mV=3.84KN进行强度验算
Mmax0.75×106
σmax=—————=———————=9（N/mm2）
WX1/6×500×1002
＜[f]=13（N/mm2）
3Vmax3×3.84×103
τmax=—————=———————=1.152（N/mm2）
2bh2×50×100
＜[f]=1.4（N/mm2）故强度满足要求
∴次龙骨满足要求
⑶主龙骨采用70×150,间距900布置,
1）强度验算
q=（0.75+24×0.13+1.1×0.13）×1.2+1.5×1.4=6.92（KN/m2）
∴F=q×0.6×0.9=6.92×0.6×0.9=3.74（KN）
Mmax=0.321FL=0.321×3.74×1.8=2.16KN
Vmax=1.321F=1.321×3.74=4.94KN
Mmax2.16×106
σmax=—————=———————=8.23（N/mm2）
2bh21/6×70×1502
＜[fN]=13（N/mm2）
3V3×4.94×103
τmax=—————=———————=0.706（N/mm2）
2bh2×70×150
＜[fv]=1.4（N/mm2）故强度满足要求
2）挠度验算
不考虑活载作用.
q=（0.75+24×0.13+1.1×0.13）×1.2=4.82（KN/m2）
F=q×0.6×0.9=4.82×0.6×0.9=2.603（KN）
FL3
Wmax=2.657×——
100ET
2.603×103×18003
=2.657×———————————=2.28（mm）
100×9000×1/12×70×1503
L1800
＜————=——=4.5mm
400400
故挠度满足要求
∴主龙骨满足设计要求
⑷支撑钢管架验算
支撑钢管架采用φ48壁厚3.5mm的钢管,间距为900×1200,在距地面1.8M处设一道水平拉结
q=（0.75+24×0.13+1.1×0.13）×1.2+1.0×1.4=6.22KN/m2）
F=6.22×0.9×1.8=10.7（KN）
故钢管设计荷载取10.7KN
钢管参数:
π（d2_d12）3.14×（482-41.52）
A=—————=———————=424mm
44
_______
i=√d2+d12）/4=15.9（mm）
L1800
λ=———=————=113.2＜[λ]=200
i15.9
查表得4=0.539
则:
[F]=4Af=0.539×424×215=49.1（KN）＞9.57（KN）
故钢管架满足设计要求
若钢管受力存在偏心,应保证偏心距≤5mm
E
Fch=192（1/2-5/d）3——=192（1/2-5/48）3×
I2
206×103×12.19×104
——————————=33.23（KN））＞F=9.57KN
30002×103
故70×150方木满足偏心距≤5mm时钢管满足强度要求.
楼板支撑早拆系统图示:
三、梁模板设计
梁模板以截面尺寸300×700mm为代表进行模板设计，底模采用25mm松木板，侧模18mm厚九合板，底模横楞采用50mm×100mm中方，间距500mm，纵楞采用70mm×150mm，间距700mm，支撑采用φ48壁厚3.5mm钢管支撑，间距1200mm，侧模竖楞采用50mm×100mm，间距400mm，横楞采用70mm×150mm，间距330mm。
1、底模计算
⑴底板验算：
①强度验算
底板承受荷载
底模板自重：
0.3×0.3=0.09KN/m
砼自重：
25×0.3×0.7=5.25KN/m
钢筋自重：
1.5×0.3×0.7=0.315KN/m
振动荷载:
2.0×0.3=0.6KN/m
总竖向荷载:
q=0.09+5.25+0.315+0.6=6.255KN/m
按四跨连接梁计算,最不利荷载布置,查表可得:
Km=0.121Kv=-0.620Kf=0.967
Mmax=0.121×qL2=0.121×6.255×0.52=0.189KN.m
Mmax0.189×106
σmax=—————=———————=6.048（N/mm2）
W1/6×300×252
＜[fm]=13（N/mm2）满足要求
②剪力验算:
Vmax=Kvql=0.62×6.255×0.5=1.939KN
3Vmax3×1.939×103
Lmax=—————=———————=0.388（N/mm2）
2bh2×300×25
＜[fv]=1.4（N/mm2）
③挠度验算:
q=6.255-0.6=5.655KN/m
ql40.967×5.655×5004
Wmax=0.967×————=—————————————
100ET100×9.5×103×1/×300×253
=0.92（mm）
l500
[W]=———=————=1.25mm
400400
∴Wmax＜[W]满足要求
⑵横楞验算
①强度验算:
按单跨计算:
Mmax=0.125×5.655×0.72=0.346KN.m
0.3464×106
Qmax=———————=4.156（N/mm2）
1/6×50×1002
＜[fm]=13（N/mm2）满足要求
②剪应力验算:
V=0.5ql=0.5×5.655×0.7=1.98KN
3V3×1.98×103
τmax=—————=———————=0.594（N/mm2）
2bh2×50×100
＜[fv]=1.4（N/mm2）满足要求.
③挠度验算:
5
Wmax=————·ql4/ET
384
56.255×7004
=————×————————————=0.494（mm）
3849.5×103×1/125×50×1003
700
＜[W]=——=1.75mm满足要求.
400
⑶纵楞验算：
①强度验算：
F=6.255×0.7=4.379KN
按四跨连续计算,查表得:
Km=-0.321KV=-1.321KW=2.657
Mmax=0.321×4.379×1.2=1.687KN.m
Mmax1.687×106
Qmax=————=——————=6.43（N/mm2）
W1/6×70×1502
＜[fm]=13（N/mm2）满足要求.
②剪应力验算
Vmax=1.321×4.379=5.785KN
3V3×5.785×103
Lmax=—————=———————=0.826（N/mm2）
2bh2×70×150
＜[fu]=1.4（N/mm2）满足要求.
③挠度验算:
Wmax=Kvql=0.62×6.255×0.5=1.939KN
2.657×5.785×0.7×103×12003
Wmax=———————————————
100×9.5×103×1/12×70×1503
1200
=0.99（mm）＜[W]=———=3（mm）满足要求
400
④钢管撑验算:
每1.8M高设一道支撑
F=6.255×0.7×1.2=5.254（KN）
________________
i=√d2+d12）4=√482+51.52）4=17.6（mm）
l1800
λ=———=————=102查表得:
φ=0.573
i17.6
（51.52-482）×3.14
An=————————=273mm2
4
N5.254×103
σ=—————=———————=33.59（N/mm2）
φAn0.573×273
满足要求
⑵侧模板计算
①侧压力计算：
200
F=0.22×rcB1B2=0.22×25×———×1.2×1.15
40+15
×21/2=39.03KN/m2
P=25×0.7=17.5KN/m2
取两者较小值者P=17.5KN/m2
②强度验算
侧压力划为均布荷载q=17.5×（0.7-0.13）=4.379=9.975KN/m2
该侧模板按四跨连续梁计算
q=9.975×1.2+2×1.4=14.77KN/m2
Mmax=-Kmql2=-0.121×14.77×0.4=0.286KN.m
Mmax0.286×106
Qmax=————=——————=7.56（N/mm2）
W1/6×700×182
＜[fm]=13（N/mm2）满足要求.
③剪应力验算
V=Kvql=0.62×14.77×0.4=3.66KN
3×3.66×103
τmax=———————=0.436（N/mm2）
2×700×18
＜[fv]=1.4（N/mm2）满足要求.
④挠度验算:
q=9.975×1.2=11.97KN/m2
11.97×4004
Wmax=9.67×———————————————
100×9.5×103×1/12×70×183
400
=0.917（mm）＜[W]=———=1（mm）满足要求
400
⑵竖楞验算:
q=14.77×0.4=5.91KN/m
按三跨计算
Km=0.1Kv=-0.6KW=0.667
M=0.1×5.91×0.332=0.064KN.m
0.064×106
σmax=——————=0.768N/mm2
1/6×50×1002
＜[fm]=13（N/mm2）满足要求.
②剪应力验算
V=0.6×5.91×=0.33=1.17KN
3V3×1.17×103
τmax=—————=———————=0.351（N/mm2）
2bh2×50×100
＜[fv]=1.4（N/mm2）满足要求.
③挠度验算
q=11.97×0.4=4.776KN/m
ql44.776×3304
Wmax=0.677————=0.677×—————————————
100EI100×9.5×103×1/12×50×1003
=0.01（mm）＜[W]=1.4mm满足要求.
⑶横楞验算:
①强度验算
F=5.91×0.33=1.95KN
Mmax=0.321×0.6×1.95=0.376KN.m
Mmax0.376×106
Qmax=————=——————=1.431（N/mm2）
W1/6×70×1502
＜[fm]=13（N/mm2）满足要求.
②剪应力验算
V=1.321F=1.321×1.95=2.58KN
3V3×2.58×103
Lmax=————=——————=0.37（N/mm2）
2bh22×70×1502
＜[fm]=1.4（N/mm2）满足要求.
③挠度验算
q=4.776×0.33=1.43KN/m
Fl4
Wmax=2.657————
100EI
1.43×6004
=2.657×—————————————=0.03（mm）
100×9.5×103×1/12×70×1503
°
＜[W]=1mm满足要求.
故梁模板设计能满足要求
2、梁模板安装示意图：
四、柱模板体系设计
柱模板采用18mm厚九合板，竖楞采用50mm×100mm方木，
采用70×150方木组成柱箍，并用φ48钢管加托和底座作为柱子模板加固支撑。
现以300×500断面尺寸，高3.0m的柱进行模板设计.浇筑速度取V=2m/h
⑴柱模受到的砼侧压力
F=0.22rcB1B2V1/2
200
=0.22×25×———×1.2×1×21/2=33.94KN/m2
40+15
P=25h=25×2=50KN/m2
取较小值:
P=33.94KN/m2作为计算值,并考虑振动荷载2kN/m2
⑵柱箍设计
1）柱箍间距计算:
假定板为25mm,九合板,则侧压线荷载为
q=43.53×1.0=43.53KN/m
以两跨连续梁计:
K=0.521
9.5×103×1000×183/12
S=√—————————————=371（mm）
4×0.521×43.53
根据计算选用柱箍间距S=350mm＜371mm满足要求
2）柱箍截面设计
柱箍受到的侧压力:
P=43.53KN/mm2
现柱箍间距:
S=350mm
绒布荷载:
q=43.53×0.35=15.24KN/m
柱箍按简支梁计算,其最大弯矩为:
Mmax=（2-η）ql/8
50015.24×0.5×0.7
=（2-——）×————————=0.857KN.m
7008
Mmax0.857×106
W=————=———————=65942mm
fm13
选用50×100楞W=50×1002/6=83333mm2
符合要求
⑶柱模板面设计
①模板强度验算:
按简支梁计算
M=1/8×43.53×0.352=0.67KN.m
模板需要截面抵抗矩
M0.67×106
W=————=——————=51538（N/mm3）
fm13
模板截面为500×25mm
则Wn=1/6×500×252=52083mm3
所以Wn＞W
故模板满足强度要求
②挠度验算:
q=33.94×0.1=3.394KN/m
5ql45×3.394×3504
W=————=—————————————=0.107（mm）＜1mm
384EI384×9.5×103×1/12×500×253
符合刚度要求
因此本柱横板设计可以满足要求.
（4）柱模板安装示意图：
五、模板的安装、拆除与成品保护
（一）模板的安装
1、模板安装应满足下列要求：
模板的接缝不应漏浆；在浇筑混凝土前，木模板应浇水湿润，但模板内不应有积水；
模板与混凝土的触面应清理干净并涂刷隔离剂，但不得采用影响结构性能或妨碍装饰工程施工的隔离剂；
浇筑混凝土前，模板内的杂物应清理干净；
对清水混凝土工程及装饰混凝土工程，应使用能达到设计效果的模板。
安装完后应经验收并填写验收单方可继续施工。
2、用作模板的地坪、胎模等应平整光洁不得产生影响构件质量的下沉、裂缝、起砂或起鼓。
3、对跨度不小于4m的现浇钢筋混凝土梁海燕、板，鞭模板应按设计要求起拱；当设计无具体要求时，起拱高度宜为蹁的1/1000-3/1000。
4、固定在模板上的预埋件、预留孔和预留洞均不得遗漏，且应安装牢固，其念头应符合下表规定：
项目
允许偏差（mm）
预埋钢板中心线位置
3
预埋管、预留孔中心线位置
3
插筋
中心线位置
5
外露长度
+10．0
预埋螺栓
中心线位置
2
外露长度
+10．0
预留洞
中心线位置
10
尺寸
+10．0
5、现浇结构模板安装的偏差应符合下表的规定：
项目
允许偏差（mm）
检验方法
轴线位置
±5
钢尺检查
底模上表面标高
5
水准仪或拉线、钢尺检查
截面内部尺寸
基础
±10
钢尺检查
柱、墙、梁
+4，-5
钢尺检查
层高垂直度
不大于5m
6
经纬仪或钢尺、吊线检查
大于5m
8
经纬仪或吊线、钢尺检查
相邻两板表面高低差
2
钢尺检查
表面平整度
5
2m靠尺和塞尺检查
6、预制构件模板安装的偏差应符合下表的规定：
项目
允许偏差（mm）
检查方法
长度
板、梁
±5
钢尺量两角边，取其中较大值
薄腹梁、桁架
±10
柱
0，-10
墙板
0，-5
宽度
板、墙板
0，-5
钢尺量一端及中部，取其中较大值
梁、薄腹梁、桁架、柱
2，-5
高（厚）度
板
2，-3
钢尺量一端及中部，取其中较大值
墙板
0，-5
梁、薄腹梁、桁架
2，-5
侧向弯曲
梁、板、柱
L/1000且≤15
拉线、钢尺量最大弯曲处
墙板、满腹梁、桁架
L/1000且≤15
板的表面平整度
3
2m靠尺和塞尺检查
相邻两板表面高低差
1
钢尺检查
对角线差
板
7
钢尺量两个对角线
墙板
5
翘曲
板、墙板
L/1500
调平尺在两端量测
设计起拱
东腹梁、桁架、梁
≤3
拉线、钢尺量跨中
（二）模板的拆除
1、及时拆除模板,将有利于模板的周转使用,加快工程进度,拆模要掌握时机,应使混凝土达到必要的强度.拆除模板应注意以下几点要求:
2、拆模时不要用力过猛过急,拆下来的材料等要及时运走,整理.
3、拆模的顺序一般应是后支的先拆，先支的后拆，先拆除非承重部分，后拆除承重部分。
4、拆除跨度较大的梁下支柱时，应先从跨中开始，分别拆向两端。
5、多层楼模板支柱的拆除，应按下列要求进行，上层楼板正在浇筑混凝土时，下一层楼板的模板支柱不得拆除，再下一层楼板的支柱仅可拆除一部优发。
跨度4m以上的梁海燕下均应保留支柱，其间距不得大于3m。
6、现浇结构的模板及基雪架拆除时的混凝土强度应符合下列规定：
侧模，在混凝土强度能保证其表面及转角不因拆除模板而受到损坏时方可拆除。
底模，在混凝土强度符合下表规定后方可拆除。
结构类型
结构跨度
按设计的混凝土强度标准值的面分率计%
板
≤2
50
＞2，≤8
75
＞8
100
梁拱壳
≤8
75
＞8
100
悬臂构
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