海峡茶都模板.docx

1、海峡茶都模板中国海峡茶都二期工程模板施工方案编 制 人： 审 核 人： 批 准 人： 编制单位：福建六建建设集团有限公司2009年5月 目 录一、工程概况二、楼板模板设计三、梁模板设计四、柱模板设计五、模板安装、拆除与成品保护一、工程概况建筑设计概况幢号18#楼19#楼20#楼21#楼22#楼23#楼24#楼25#楼26#楼面积5571.13525.33658.33642.32726.83155.67371.33152.82886.4层数四层六层六层六层五层五层六层五层五层高度14.98421.85021.85021.85020.95020.95023.50021.00021.000占地113

2、4.00549.60636.20496.50783.30480.001092.70611.70486.00结构设计概况基础为静压预应力混凝土管桩。结构体系为现浇钢筋混凝土框架。建筑使用年限为50年。地基基础设施等级为丙级。地基土的液化可能性和液化等级为无液化。建筑抗震设防类别为丙类，建筑结构安全等级为二级；所在地区的抗震设防度为6度，框架抗震等级为四级。场地类别为III类。给排水设计概况1、给水系统本工程水源采自市政供水，供水压力P=0.10Mpa。最高日用水定额为200L/人.d。 给水方式：底层、1826#楼住宅部分二至五层以上由设于地下室水泵房内变频设备1供水；1826#楼商店部分由地下

3、室水泵房内变频设备2供水。2、排水系统生活污水、废水合流。污水经微动力污水处理设施处理达标后排入市政污水管。3、消防系统室外消火栓成环设置，室内消火栓设计水量为15L/S，火灾延续时间为2小时，396立方米消防水池设于室外，消防泵房设于地下室设备用房内。自动喷淋系统独立设计，采用临时高压给水系统，设二台喷淋泵，一备一用，由湿式报警阀压力开关连锁启动喷淋泵。电气设计概况 本建筑普通用电电力负荷等级为三级，由小区变配电所低压配电室引入380/220V电源，入户采用：YJV-0.6/1KV电缆穿钢管埋地暗敷设。本工程所在地的年平均雷暴日为55.8，按第三类防雷建筑物保护措施设计，采用直径为12mm镀

4、锌圆钢在屋面设不大于20mX20m避雷网络。且屋面上所有的金属构件外露金属管道均用直径12mm镀锌圆钢与避雷网联结，突出屋面的风管烟囱等物体的顶部边缘均设避雷带。二、楼板模板设计本工程楼板计算厚度取100mm。楼板的模板及支撑设计： 模板采用18厚九合板（9151830），横楞采用50100松木条顺九合板短边方向布置，间距600mm，竖楞采用70150松木条间距900mm，支撑采用48厚3mm的钢管，间距为9001800mm。在距地面1.8米高处设一道双向水平撑。各材料验算如下：九合板验算：1）活载按均布考虑：q=（0.3+240.10+1.10.10）1.2+2.51.4=7.78KN/m2

5、查表得:Max=0.105qL2=0.1057.780.62=0.294(KN/m)Vmax=0.606qL=0.6067.780.6=2.83KN2)活荷载集中力考虑:q=（0.3+240.10+1.10.10）1.2=4.276KN/mF= 2.51.4=3.5KNMax=0.105ql2+0.158FL=0.1054.2760.62+0.1583.50.6=0.493KN/mVmax=0.606qL+0.658F=0.6064.2760.6+0.6583.5=3.85(KN)3)故取Mmax=0.493KN/m为验算弯矩Vmax=3.85KN为验算剪力 Mmax 0.493106max=

6、9.12(N/mm2) WX 1/61000182f=12.9(N/mm2) 3Vmax 33.85103max=0.321(N/mm2) 2bh 2100018f=1.4(N/mm2) 故强度满足要求.4)挠度验算:挠度验算不考虑动荷载影响 qL4 0.6444.2766004Wmax=KW= =0.82mm 100EI 10090001/121000183 LW= 1.5mm 400 九合板满足设计要求次龙骨验算:次龙骨采用50100,间距600mm, q=7.780.6=4.67(KN/m)查表得:Mmax=0.107qL2=0.1074.670.92=0.405(KN/m)Vmax=0

7、.607qL2=0.6074.670.9=2.55(KN)1)活载按集中力考虑qL=4.670.6=2.802(KN/m)F=2.51.4=3.5(KN)查表得:Mmax=0.107qL2+0.161FL=0.1072.8020.92+0.1613.50.9=0.75(KN/m)Vmax=0.607qL+0.661F=0.607 2.8020.9+0.6613.5=3.84(KN)2)故取 M=0.75KN.m V=3.84KN 进行强度验算 Mmax 0.75106max=9(N/mm2) WX 1/65001002f=13(N/mm2) 3Vmax 33.84103max=1.152(N/

8、mm2) 2bh 250100f=1.4(N/mm2) 故强度满足要求 次龙骨满足要求主龙骨采用70150, 间距900布置,1)强度验算q=(0.75+240.13+1.10.13)1.2+1.51.4=6.92(KN/m2) F=q0.60.9=6.920.60.9=3.74(KN)Mmax=0.321FL=0.3213.741.8=2.16KNVmax=1.321F=1.3213.74=4.94KN Mmax 2.16106max=8.23(N/mm2) 2bh2 1/6701502fN=13(N/mm2) 3V 34.94103max=0.706(N/mm2) 2bh 270150fv

9、=1.4(N/mm2) 故强度满足要求2)挠度验算不考虑活载作用.q=(0.75+240.13+1.10.13)1.2=4.82(KN/m2)F= q0.60.9=4.820.60.9=2.603(KN) FL3Wmax=2.657 100ET 2.60310318003=2.657 =2.28(mm) 10090001/12701503 L 1800= =4.5mm 400 400故挠度满足要求主龙骨满足设计要求支撑钢管架验算支撑钢管架采用48壁厚3.5mm的钢管,间距为9001200,在距地面1.8M处设一道水平拉结q=(0.75+240.13+1.10.13)1.2+1.01.4=6.2

10、2KN/m2)F=6.220.91.8=10.7(KN)故钢管设计荷载取10.7KN钢管参数:(d2_d12) 3.14(482-41.52)A=424mm 4 4 _i= d2+d12) / 4=15.9(mm)L 1800=113.2=200 i 15.9查表得4=0.539则:F=4Af=0.539424215=49.1(KN)9.57(KN)故钢管架满足设计要求若钢管受力存在偏心,应保证偏心距5mm EFch=192(1/2-5/d)3 =192(1/2-5/48)3 I220610312.19104=33.23(KN) )F=9.57KN 30002103故70150方木满足偏心距5

11、mm时钢管满足强度要求.楼板支撑早拆系统图示: 三、梁模板设计梁模板以截面尺寸300700mm为代表进行模板设计，底模采用25mm松木板，侧模18mm厚九合板，底模横楞采用50mm100mm中方，间距500mm，纵楞采用70mm150mm，间距700mm，支撑采用48壁厚3.5mm钢管支撑，间距1200mm，侧模竖楞采用50mm100mm，间距400mm，横楞采用70mm150mm，间距330mm。1、底模计算底板验算：强度验算底板承受荷载底模板自重：0.30.3=0.09KN/m砼自重：250.30.7=5.25KN/m钢筋自重：1.50.30.7=0.315KN/m振动荷载:2.00.3=

12、0.6KN/m总竖向荷载:q=0.09+5.25+0.315+0.6=6.255KN/m按四跨连接梁计算,最不利荷载布置,查表可得:Km=0.121 Kv=-0.620 Kf=0.967Mmax=0.121qL2=0.1216.2550.52=0.189KN.m Mmax 0.189106max= =6.048(N/mm2) W 1/6300252fm=13(N/mm2) 满足要求剪力验算:Vmax=Kvql=0.626.2550.5=1.939KN 3Vmax 31.939103Lmax= =0.388(N/mm2) 2bh 230025fv=1.4(N/mm2)挠度验算:q=6.255-0

13、.6=5.655KN/m ql4 0.9675.6555004Wmax=0.967= 100ET 1009.51031/300253 =0.92(mm)l 500W=1.25mm 400 400WmaxW满足要求横楞验算强度验算:按单跨计算:Mmax=0.1255.6550.72=0.346KN.m 0.3464106Qmax= =4.156(N/mm2) 1/6501002fm=13(N/mm2)满足要求剪应力验算:V=0.5ql=0.55.6550.7=1.98KN 3V 31.98103max=0.594(N/mm2) 2bh 250100fv=1.4(N/mm2) 满足要求.挠度验算:

14、 5 Wmax=ql4/ET 384 5 6.2557004=0.494(mm)384 9.51031/125501003 700W= =1.75mm 满足要求. 400纵楞验算：强度验算：F=6.2550.7=4.379KN按四跨连续计算,查表得:Km=-0.321 KV=-1.321 KW=2.657Mmax=0.3214.3791.2=1.687KN.m Mmax 1.687106 Qmax=6.43(N/mm2) W 1/6701502fm=13(N/mm2) 满足要求.剪应力验算Vmax=1.3214.379=5.785KN 3V 35.785103Lmax= =0.826(N/mm

15、2) 2bh 270150fu=1.4(N/mm2)满足要求.挠度验算:Wmax=Kvql=0.626.2550.5=1.939KN 2.6575.7850.710312003Wmax= 1009.51031/12701503 1200=0.99(mm)W= = 3(mm) 满足要求 400 钢管撑验算:每1.8M高设一道支撑F=6.2550.71.2=5.254(KN) _ _i=d2+d12) 4= 482+51.52) 4=17.6(mm)l 1800=102 查表得:=0.573 i 17.6 (51.52-482) 3.14An=273mm2 4 N 5.254103=33.59(N

16、/mm2) An 0.573273满足要求侧模板计算侧压力计算： 200F=0.22rcB1B2=0.22251.21.15 40+1521/2=39.03KN/m2P=250.7=17.5KN/m2取两者较小值者 P=17.5KN/ m2强度验算侧压力划为均布荷载 q=17.5(0.7-0.13)=4.379=9.975KN/ m2该侧模板按四跨连续梁计算q=9.9751.2+21.4=14.77KN/ m2Mmax=-Kmql2=-0.12114.770.4=0.286KN.m Mmax 0.286106Qmax=7.56(N/mm2) W 1/6700182fm=13(N/mm2) 满足

17、要求.剪应力验算V=Kvql=0.6214.770.4=3.66KN 33.66103max= =0.436(N/mm2) 270018fv=1.4(N/mm2)满足要求.挠度验算:q=9.9751.2=11.97KN/m2 11.974004Wmax=9.67 1009.51031/1270183 400=0.917(mm)W= =1(mm) 满足要求 400竖楞验算:q=14.770.4=5.91KN/m 按三跨计算 Km=0.1 Kv=-0.6 KW=0.667 M=0.15.910.332=0.064KN.m 0.064106max= =0.768N/mm2 1/6501002fm=1

18、3(N/mm2) 满足要求.剪应力验算V=0.65.91=0.33=1.17KN 3V 31.17103max= =0.351(N/mm2) 2bh 250100fv=1.4(N/mm2) 满足要求. 挠度验算q=11.970.4=4.776KN/m ql4 4.7763304Wmax=0.677=0.677 100EI 1009.51031/12501003=0.01(mm)W=1.4mm 满足要求.横楞验算:强度验算F=5.910.33=1.95KNMmax=0.3210.61.95=0.376KN.m Mmax 0.376106Qmax=1.431(N/mm2) W 1/6701502f

19、m=13(N/mm2) 满足要求.剪应力验算V=1.321F=1.3211.95=2.58KN 3V 32.58103Lmax=0.37(N/mm2) 2bh2 2701502fm=1.4(N/mm2) 满足要求. 挠度验算q=4.7760.33=1.43KN/m Fl4 Wmax=2.657 100EI 1.436004=2.657 =0.03(mm) 1009.51031/12701503W=1mm 满足要求.故梁模板设计能满足要求2、梁模板安装示意图： 四、柱模板体系设计柱模板采用18mm厚九合板，竖楞采用50mm100mm方木，采用70150方木组成柱箍，并用48钢管加托和底座作为柱子

20、模板加固支撑。现以300500断面尺寸，高3.0m的柱进行模板设计.浇筑速度取V=2m/h柱模受到的砼侧压力F=0.22rcB1B2 V1/2 200=0.2225 1.2121/2=33.94KN/m2 40+15 P=25h=252=50KN/m2 取较小值:P=33.94KN/m2作为计算值,并考虑振动荷载2kN/m2 柱箍设计1) 柱箍间距计算: 假定板为25mm,九合板,则侧压线荷载为q=43.531.0=43.53KN/m 以两跨连续梁计:K=0.521 9.51031000183/12S=371(mm)40.52143.53根据计算选用柱箍间距S=350mm 371mm 满足要求

21、2)柱箍截面设计柱箍受到的侧压力:P=43.53KN/mm2现柱箍间距:S=350mm绒布荷载:q=43.530.35=15.24KN/m柱箍按简支梁计算,其最大弯矩为:Mmax=(2-)ql/8500 15.240.50.7=(2-)=0.857KN.m 700 8 Mmax 0.857106W= =65942mm fm 13选用50100楞 W=501002/6=83333mm2符合要求柱模板面设计模板强度验算:按简支梁计算M=1/843.530.352=0.67KN.m模板需要截面抵抗矩 M 0.67106W=51538(N/mm3) fm 13模板截面为50025mm则Wn=1/650

22、0252=52083mm3所以WnW故模板满足强度要求挠度验算:q=33.940.1=3.394KN/m 5ql4 53.3943504W= =0.107(mm) 1mm 384EI 3849.51031/12500253符合刚度要求因此本柱横板设计可以满足要求.（4）柱模板安装示意图： 五、模板的安装、拆除与成品保护 （一）模板的安装1、模板安装应满足下列要求：模板的接缝不应漏浆；在浇筑混凝土前，木模板应浇水湿润，但模板内不应有积水；模板与混凝土的触面应清理干净并涂刷隔离剂，但不得采用影响结构性能或妨碍装饰工程施工的隔离剂；浇筑混凝土前，模板内的杂物应清理干净；对清水混凝土工程及装饰混凝土工

23、程，应使用能达到设计效果的模板。安装完后应经验收并填写验收单方可继续施工。2、用作模板的地坪、胎模等应平整光洁不得产生影响构件质量的下沉、裂缝、起砂或起鼓。3、对跨度不小于4m的现浇钢筋混凝土梁海燕、板，鞭模板应按设计要求起拱；当设计无具体要求时，起拱高度宜为蹁的1/1000-3/1000。4、固定在模板上的预埋件、预留孔和预留洞均不得遗漏，且应安装牢固，其念头应符合下表规定：项 目允许偏差（mm）预埋钢板中心线位置3预埋管、预留孔中心线位置3插筋中心线位置5外露长度+100预埋螺栓中心线位置2外露长度+100预留洞中心线位置10尺寸+1005、现浇结构模板安装的偏差应符合下表的规定：项目允许

24、偏差(mm)检验方法轴线位置5钢尺检查底模上表面标高5水准仪或拉线、钢尺检查截面内部尺寸 基 础10钢尺检查柱、墙、梁+4，-5钢尺检查层高垂直度不大于5m6经纬仪或钢尺、吊线检查大于5m8经纬仪或吊线、钢尺检查相邻两板表面高低差2钢尺检查表面平整度52m靠尺和塞尺检查6、预制构件模板安装的偏差应符合下表的规定：项 目允许偏差（mm）检查方法长 度板、梁5钢尺量两角边，取其中较大值薄腹梁、桁架10柱0，-10墙板0，-5宽 度板、墙板0，-5钢尺量一端及中部，取其中较大值梁、薄腹梁、桁架、柱2，-5高（厚）度板2，-3钢尺量一端及中部，取其中较大值墙板0，-5梁、薄腹梁、桁架2，-5侧向弯曲梁

25、、板、柱L/1000且15拉线、钢尺量最大弯曲处墙板、满腹梁、桁架L/1000且15板的表面平整度32m靠尺和塞尺检查相邻两板表面高低差1钢尺检查对角线差板7钢尺量两个对角线墙板5翘 曲板、墙板L/1500调平尺在两端量测设计起拱东腹梁、桁架、梁3拉线、钢尺量跨中 （二）模板的拆除1、及时拆除模板,将有利于模板 的周转使用,加快工程进度,拆模要掌握时机,应使混凝土达到必要的强度.拆除模板应注意以下几点要求:2、拆模时不要用力过猛过急,拆下来的材料等要及时运走,整理.3、拆模的顺序一般应是后支的先拆，先支的后拆，先拆除非承重部分，后拆除承重部分。4、拆除跨度较大的梁下支柱时，应先从跨中开始，分别拆向两端。5、多层楼模板支柱的拆除，应按下列要求进行，上层楼板正在浇筑混凝土时，下一层楼板的模板支柱不得拆除，再下一层楼板的支柱仅可拆除一部优发。跨度4m以上的梁海燕下均应保留支柱，其间距不得大于3m。6、现浇结构的模板及基雪架拆除时的混凝土强度应符合下列规定：侧模，在混凝土强度能保证其表面及转角不因拆除模板而受到损坏时方可拆除。底模，在混凝土强度符合下表规定后方可拆除。结构类型结构跨度按设计的混凝土强度标准值的面分率计%板2502，8758100梁拱壳8758100悬臂构