蓝烟线蓝村至烟台.docx
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蓝烟线蓝村至烟台
蓝烟线蓝村至烟台
电气化工程接触网设计
（英文题目）
2009届继续教育学院
专业电气工程及其自动化
学号C
学生姓名迟军
指导教师贾旭平
完成日期：
2011年11月17日
毕业设计题目
指导教师
姓名
贾旭平
指导教师
职称
指导教师评语：
专家评语：
签字:
年月日
答辩小组意见：
答辩小组组长签字:
年月日
成绩:
院长（主任）签字:
年月日
毕业设计评语及成绩
毕业设计任务书
题目
蓝烟线蓝村至烟台电气化工程接触网设计
专业
电气工程及其自动化
班级
学生姓名
迟军
承担指导任务单位
济南供电段
导师
姓名
贾旭平
导师
职称
一、论文内容
第一部分介绍了的位置、性质和等级；第二部分介绍了的现状和一些好的办法；第三部分通过对现状进行分析，找出造成的原因；第四部分根据的原因，研究、探索解决的方法和途径。
二、基本要求
根据指导教师下达的任务书，通过现场实习，运用三年所学习理论知识，分析生产过程中影响的主要原因，研究解决的方案和办法，找出的措施。
三、主要技术指标（或研究方法）
通过实习，找出车站日常生产中造成的问题所在，然后分析出现问题的原因，最后研究出解决问题方案和办法。
四、应收集的资料及参考文献
应收集的资料：
在路网中的位置和作用，的设计资料，历年任务指标完成情况。
参考文献：
《》、《》、《》、《》、《工作细则》等文献。
五、进度计划
月日接受指导教师安排的毕业设计任务书。
月日至月日到实习。
月日至日拟写开题报告、毕业设计初稿，并做好前期工作总结。
月日至日与指导教师讨论、研究设计初稿存在的问题，听取修改意见。
月日完成毕业设计第二稿。
月日在指导教师的帮助下完成毕业设计。
月日参加毕业答辩。
教研室主任签字
时间
年月日
电气工程及其自动化
班级
学生姓名
迟军
一、文献综述
本篇设计按照指导教师下达任务书的要求，搜集、查阅了《》、《工作细则》、《》、《》、设计资料及近年来的生产指标完成情况，结合现状，对课题展开分析、研究。
二、预期达到的目标
按照任务书的要求，以设计的形式分析了的原因，研究了的措施，解决了问题。
三、研究方案
设计参考了《》、《》、《》、《》、《》等文献，利用铁路的有关理论基础，通过现场实习，找出影响的各个环节，分析的主要原因，然后探讨、研究解决这些问题的方法和步骤。
四、进度计划
月日参加学校组织的毕业阶段动员大会，接受指导老师安排的毕业设计任务书。
月日至月日到站实习。
了解车站今年生产指标完成情况，学习《工作细则》和有关资料，了解设计资料和站场的总体布局，跟班学习、了解各工种和各环节的作业情况，了解站区各部门间的联系方式。
通过实习找出
因素，研究解决问题的办法。
月日至日汇总实习过程中学习和了解到的资料，通过加工、分析和研究，拟写完成开题报告、毕业设计初稿，并做好前期工作总结。
月日至日与指导教师讨论、研究毕业设计初稿存在的问题，听取修改意见。
月日完成毕业设计第二稿。
月日在指导教师的帮助下完成毕业设计。
月日参加论文答辩。
指导教师签字
时间
年月日
毕业设计开题报告
摘要（小三号黑体、20磅行距、段前后30磅、居中）
2004年，铁道部根据铁路跨越式发展的总体思路，将提高运输效率、加速车辆周转作为内涵挖潜和缓解运能紧张的重点，要求各运输站段将货车中转时间、一次作业平均停站时间（简称中时、停时）指标在2003年实际完成的基础上压缩10%—15%，停时指标压缩在20.0小时以下。
本篇毕业论文介绍了聊城北站所处的位置、性质、等级、设备状况及压缩中时间方面一些情况，通过对中转车流每个作业环节的调查与分析，并借鉴国内外压缩中时的先进经验，结合车站实际情况，找出影响车站中时的因素，探讨站今后加强运输组织、压缩中时工作应采取的措施。
为更进一步压缩车站中时，加快车辆周转，提高货车使用效率，缓解当前铁路运输紧张状况，提高经济效益，做出了积极的探索。
（格式：
小四号宋体，20磅行距，两边对齐）
关键词（小四号黑体，上空两行，左对齐）：
压缩中时作业环节运输组织经济效益探索（小四号宋体）
（上页的英文翻译，格式可参见手册第29页）
参考文献┉┉┉┉┉┉┉┉┉┉┉┉┉┉┉┉┉┉┉┉┉┉┉9
致谢┉┉┉┉┉┉┉┉┉┉┉┉┉┉┉┉┉┉┉┉┉┉┉9
附录┉┉┉┉┉┉┉┉┉┉┉┉┉┉┉┉┉┉┉┉┉┉┉9
一、站名及区间长度
二、气象条件
项目名称
单位
蓝村至烟台
最高气温
℃
40
最低气温
℃
-20
最大风时气温
℃
-5
覆冰时气温
℃
-5
吊弦、定位器正常位置时气温
℃
20
基本设计风速
风偏计算
m/s
30
结构计算
m/s
35
覆冰厚度
接触线
mm
5
承力索
mm
10
雷暴水平
多雷区
三、污秽区划分及绝缘子选用
1、全线均按重污区标准进行设计。
2、旋转腕臂用绝缘子公称泄漏距离不小于1400mm。
3、25kV级悬式绝缘子串选用重污型，其公称泄漏距离不小于1400mm，车站上、下行间分段用绝缘子串的公称泄漏距离一般不小于1600mm。
4、软横跨和绝缘关节处绝缘子采用硅橡胶绝缘子。
5、跨线建筑物下承力索增加绝缘套管。
四、供电方式
全线采用带回流线的直接供电方式。
五、接触网悬挂类型及导线组成
正线接触线在跨中设0.5‰L（L-跨距长度）的预留弛度；站线采用全补偿简单链形悬挂（直链形），接触线不预留弛度。
项目
悬挂类型
导线组成
备注
正线
带预留弛度的全补偿简单链形悬挂
JTMH95+CTAH120（15kN+13kN）
整体吊弦
站线及段管线
全补偿简单链形悬挂
JTMH70+CTAH85（15kN+8.5kN）
整体吊弦
六、附加导线类型
附加导线名称
线材类型
线材型号
供电线
铝包钢芯铝绞线
JL/LB1A-250-26/7
回流线
铝包钢芯铝绞线
JL/LB1A-200-26/7
架空地线
铝包钢芯铝绞线
JL/LB1A-63-6/1
七、接触网各种线材规格及张力
类型
名称
规格
额定张力kN（kgf）
正线承力索
铜镁合金绞线
JTMH-95
15（1500）
站线承力索
铜镁合金绞线
JTMH-70
15（1500）
正线接触线
铜银合金接触线
CTAH120
13（1300）
站线接触线
铜银合金接触线
CTAH85
8.5（850）
供电线
铝包钢芯铝绞线
JL/LB1A-250-26/7
15（1500）（最大）
回流线
铝包钢芯铝绞线
JL/LB1A-200-26/7
13（1300）（最大）
架空地线
铝包钢芯铝绞线
JL/LB1A-63-6/1
6.5（650）（最大）
八、接触线高度及允许车辆装载高度
安装地点
接触线悬挂点距轨面高度（mm）
带电允许车辆
装载高度
（mm）
结构
高度
全线
6000
5300
1400
说明：
净空较低的立交桥等跨线建筑物附近的支柱，接触网悬挂点高度及结构高度可适当降低。
九、跨距长度及拉出值
曲线半径（m）
拉出值（m）
计算跨距（m）
选用跨距（m）
选用跨距中矢值（mm）
300
400
39.48
35
510
400
400
44.22
40
500
500
400
48.04
45
506
600
350
49.59
45
422
700
300
50.44
45
362
800
300
52.61
50
391
900
300
54.52
50
347
1000
300
56.20
55
378
1200
250
56.90
55
315
1500
250
60.10
60
300
1800
200
60.11
60
250
2000
200
58.79
60
225
3000
100
60.13
60
150
4000
100
62.53
60
113
直线
200
62.15
60
——
说明：
1、对于曲线，如实际跨距与上述跨距不等，则拉出值可能会作相应调整。
2、非绝缘锚段关节的转换跨距应较上表的选用值缩小5m。
3、绝缘锚段关节的转换跨距应较上表的选用值缩小10m。
4、大桥、特大桥及高路堤等风口地带最大跨距不宜大于50m。
十、侧面限界
1.区间腕臂柱的侧面限界一般不小于3.1m。
2.站场腕臂柱的侧面限界一般按不小于3.1m设计，确有困难时可按附表选取。
软横跨支柱的侧面限界一般按不小于3.3m（对非电化股道按不小于3.0m）设计，站台上支柱一般按5.0m设计。
3.专用牵出线接触网支柱侧面限界一般按不小于3.5m考虑（按建标[2000]235号文发布的《工程建设标准强制性条文》），确有困难时可减小至3.1m。
4.机务段内接触网支柱侧面限界可按附表选取，困难时可采用基本建筑接近限界。
5.信号机前方支柱的侧面限界按《铁路电力牵引供电设计规范》执行。
附表：
困难时站场腕臂柱侧面限界选用值
曲线半径（m）
支柱侧面限界（mm）
曲外
曲内
300～500
2700
3100
600～1200
2600
3100
1300～4000
2600
2800
十一、道岔处支柱布置及接触线交叉点的位置
1.单开道岔
（1）正线道岔标准定位时，支柱位于距理论岔心1.0m处。
（2）站线道岔标准定位时，支柱位于距理论岔心1.0m处,困难时在1.0m~4.35m之间即可。
（3）道岔定位必须确保接触线交叉点在受电弓工作范围内及可靠受流。
平面布置时，尽量使接触线交叉点位于线间距400~700mm范围内。
X
D
50kg/m钢轨
a
道岔号
1/8
1/9
1/10
1/11
1/12
X（m）
3.78
4.35
4.69
5.16
5.72
D（m）
1.058
1.164
1.432
1.552
X（m）
-4
-3
-2
-1
0
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
1/8
199
240
283
338
396
465
537
619
704
801
900
a
1/9
200
235
280
327
380
437
503
570
647
727
817
904
（mm）
1/11
201
230
262
299
339
382
429
479
533
591
652
717
785
858
1/12
200
226
257
293
330
368
412
458
507
560
615
674
734
797
862
X
D
60kg/m钢轨
a
道岔号
1/9
1/12
1/18
X（m）
4.37
5.90
8.78
D（m）
1.181
1.507
2.321
X（m）
-4
-3
-2
-1
0
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
a
1/9
203
241
282
330
382
440
504
574
650
729
816
（mm）
1/12
198
232
268
308
351
396
444
509
550
606
666
730
794
1/18
207
230
255
280
308
337
366
397
429
462
497
532
569
608
648
2.复式交分道岔，支柱位于距对称中心1.5m处（左右均可），接触线交叉点位于对称中心。
十二、接触线风偏
1.接触线纯风偏移
2.风偏验算
符号定义：
a1,a2-----拉出值（异侧为负）（mm）P-----静态风偏（mm）
b0-----纯风偏（mm）V-----中矢值（纯圆曲线为L2/8R，直线为0）（mm）
bm-----最大风偏（mm）γ-----支柱挠度（20mm）
假定：
V恒大于或等于0（即曲线始终向上凸起）
（1）情况1：
a.如果（a1-a2）≥4bV或bV<0，则最大风偏（bm）为|a1|和|a2|中较大者加上支柱挠度γ。
b.如果（a1-a2）<4bV，则最大风偏（bm）应考虑拉出值的影响E。
此时：
最大风偏bm=b0+E+P+γ（式中E值由|a1-a2|及bV值从'E'表中查得）
（2）情况2：
a.如果（a1-a2）≥4Bv，则最大风偏（bm）为拉出值|a1|和|a2|中较大者加上支柱挠度γ。
b.如果（a1-a2）<4bV，则最大风偏（bm）应考虑拉出值的影响E。
此时：
最大风偏bm=b0+E+P+γ（式中E值由|a1-a2|及bV值从'E'表中查得）
E值
|a1-a2|
bV
50
100
150
200
250
300
350
400
450
500
550
600
650
700
750
800
50
3
13
28
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
100
2
6
14
25
39
56
77
0
0
0
0
0
0
0
0
0
150
1
4
9
17
26
38
51
67
84
104
126
0
0
0
0
0
200
1
3
7
13
20
28
38
50
63
78
95
113
132
153
176
0
250
1
3
6
10
16
23
31
40
51
63
76
90
106
123
141
160
300
1
2
5
8
13
19
26
33
42
52
63
75
88
102
117
133
350
0
2
4
7
11
16
22
29
36
45
54
64
75
88
100
114
400
0
2
4
6
10
14
19
25
32
39
47
56
66
77
88
100
450
0
1
3
6
9
13
17
22
28
35
42
50
59
68
78
89
500
0
1
3
5
8
11
15
20
25
31
38
45
53
61
70
80
550
0
1
3
5
7
10
14
18
23
28
34
41
48
56
64
73
600
0
1
2
4
7
9
13
17
21
26
32
38
44
51
59
67
650
0
1
2
4
6
9
12
15
19
24
29
35
41
47
54
62
700
0
1
2
4
6
8
11
14
18
22
27
32
38
44
50
57
例1.已知直线跨距L=50m，a1=300，a2=-200（正线CTAH120），试验算其风偏。
解：
查纯风偏移曲线：
b0=196直线上：
V=0
因：
V=0<（a1+a2）/2=50故：
属情况1,P=（a1+a2）/2-V=50
又：
a1-a2=500bV=b0-V=196-0=196显然：
a1-a2<4*bV，需考虑E值影响。
由E表查得：
E≅80（|a1-a2|=500，bV=196）
则最大风偏：
bm=b0+E+P+γ=196+80+50+20=346<450故：
风偏通过。
例2.已知曲线：
R=1000，L=55m；不同向拉出：
a1=300，a2=-100
（正线CTAH120），试验算其风偏。
解：
查纯风偏移曲线：
b0=240V=552/（8*1000）=378
因：
V=378>（a1+a2）/2=100故：
属情况2,P=V-（a1+a2）/2=278
又：
a1-a2=400bV=b0+V=240+378=618显然：
a1-a2<4*bV，需考虑E值影响。
由E表查得：
E≅17（|a1-a2|=400，bV=618）
则最大风偏：
bm=b0+E+P+γ=240+17+278+20=555>450
故：
风偏不能通过!
需调整拉出值或减小跨距。
现调整拉出值，使其同向拉出，a1=300，a2=300
因：
V=378>（a1+a2）/2=300故：
属情况2,P=V-（a1+a2）/2=78
又：
a1-a2=200bV=b0+V=240+378=618显然：
a1-a2<4*bV，需考虑E值影响。
由E表查得：
E=0（|a1-a2|=0，bV=618）
则最大风偏：
bm=b0+E+P+γ=240+0+78+20=338<450
故：
风偏通过!
十三、锚段长度
1.正线接触网锚段长度一般不超过2×800m，困难时不超过2×900m。
2.站线接触网锚段长度一般不超过2×850m，困难时不超过2×950m。
3.附加导线锚段长度不宜大于2000m。
十四、车站两端设置锚段关节的规定
有变电所及分区所的车站一端（分相侧）设置七跨分相绝缘锚段关
1.节，并在中性段与机车驶出侧接触网装设常开电动隔离开关，另一端设置四跨非绝缘锚段关节，（按供电臂V停反行设计）。
2.无变电所或分区所的车站两端均按四跨非绝缘锚段关节设计。
十五、电气化复线区段信号机前方接触网支柱安装说明
（一）信号机前方支柱位于直线区段
1.通过信号机
通过信号机前方支柱侧面限界的最小值应同时满足本设计资料第十条及图1的要求。
图1通过信号机前方支柱侧面限界
2.进站信号机
进站信号机前方支柱侧面限界的最小值应同时满足本设计资料第十条及图2的要求。
图2进站信号机前方支柱侧面限界
（二）信号机前方支柱位于园曲线外侧区段
（1）信号机与前方支柱的距离与必须大于或等于5米。
信号机与前方支柱的距离与若为下列关系时：
R≤1000，5≤S≤10；
（2）1000信号机类型
通过信号机
进站信号机
曲线半径
R≤1000
1000R≤1000
1000CX
2.7
2.9
2.8
3.0
H
与原设计相同
1.6
1.6
（3）信号机与前方支柱距离若符合下列要求，则支柱的安装及侧面限界与原设计相同：
R≤1000，S>10；100015。
（三）信号机前方支柱位于曲线内侧区段
信号机与前方支柱的距离宜大于或等于5米，此时的侧面限界不变。
（四）信号机在缓和曲线，前方支柱位于直线或缓和曲线区段
信号机前方支柱的CX及H一般按直线区段考虑变更，但若信号机处支距y≥600毫米，则侧面限界不变。
十六、支柱基础选用表
（一）砼腕臂柱基础选用表《电化1603（07）-I-20》
柱型
路堤或路堑
基础类型
承载力KPa
内摩擦角φ（度）
H78
、H78*
路
堤
H78－T60－15
60
15
H78－T60－20
20
H78－T100－15
100
15
H78－T100－20
20
H78－T130－15
130
15
H78－T130－20
20
H78－T130－25
25
H78－T150－15
150
15
H78－T150－20
20
H78－T150－25
25
H78－T150－30
30
H78－T200－15
200
15
H78－T200－20
20
H78－T200－25
25
H78－T200－30
30
H78－T250－20
250
20
H78－T250－25
25
H78－T250－30
30
路
堑
或
平
地
H78－W60－15
60
15
H78－W60－20
20
H78－W100－15
100
15
H78－W100－20
20
H78－W130－15
130
15
H78－W130－20
20
H78－W130－25
25
H78－W150－15
150
15
H78－W150－20
20
H78－W150－25
25
H78－W150－30
30
H78－W200－15
200
15
H78－W200－20
20
H78－W200－25
25
H78－W200－30
30
H78－W250－20
250
20
H78－W250－25
25
H78－W250－30
30
注：
1.当覆盖土≤1.5m，承压力≥800kpa支柱采用带法兰盘支柱，锚栓锚固。
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