其中，W--面板的净截面抵抗矩，W=160×1.8×1.8/6=86.4cm3；
M--面板的最大弯矩（N·mm）；
σ--面板的弯曲应力计算值（N/mm2）；
[f]--面板的抗弯强度设计值（N/mm2）；
按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：
Mmax=0.1q1l2+0.117q2l2
其中，q--作用在模板上的侧压力，包括：
新浇混凝土侧压力设计值:
q1=1.2×1.6×26.77=51.402kN/m；
振捣混凝土荷载设计值:
q2=1.4×1.6×4=8.96kN/m；
计算跨度:
l=300mm；
面板的最大弯矩M=0.1×51.402×3002+0.117×8.96×3002=5.57×105N·mm；
面板的最大支座反力为：
N=1.1q1l+1.2q2l=1.1×51.402×0.3+1.2×8.96×0.3=20.188kN；
经计算得到，面板的受弯应力计算值:
σ=5.57×105/8.64×104=6.4N/mm2；
面板的抗弯强度设计值:
[f]=13N/mm2；
面板的受弯应力计算值σ=6.4N/mm2小于面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！
2.挠度验算
ν=0.677ql4/（100EI）≤l/250
q--作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值:
q=51.402N/mm；
l--计算跨度:
l=300mm；
E--面板材质的弹性模量:
E=6000N/mm2；
I--面板的截面惯性矩:
I=160×1.8×1.8×1.8/12=77.76cm4；
面板的最大挠度计算值:
ν=0.677×51.402×3004/（100×6000×7.78×105）=0.604mm；
面板的最大容许挠度值:
[ν]=l/250=300/250=1.2mm；
面板的最大挠度计算值ν=0.604mm小于面板的最大容许挠度值[ν]=1.2mm，满足要求！
四、梁侧模板支撑的计算
1.次楞计算
次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的多连续梁计算。
次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：
q=20.188/（2.000-0.400）=12.618kN/m
本工程中，次楞采用木方，宽度80mm，高度80mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:
W=1×8×8×8/6=85.33cm3；I=1×8×8×8×8/12=341.33cm4；E=9000.00N/mm2；
计算简图
剪力图（kN）
弯矩图（kN·m）
变形图（mm）
经过计算得到最大弯矩M=0.117kN·m，最大支座反力R=4.232kN，最大变形ν=0.020mm
（1）次楞强度验算
强度验算计算公式如下:
σ=M/W<[f]
经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值σ=1.17×105/8.53×104=1.4N/mm2；
次楞的抗弯强度设计值:
[f]=13N/mm2；
次楞最大受弯应力计算值σ=1.4N/mm2小于次楞的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！
（2）次楞的挠度验算
次楞的最大容许挠度值:
[ν]=300/400=0.75mm；
次楞的最大挠度计算值ν=0.02mm小于次楞的最大容许挠度值[ν]=0.75mm，满足要求！
2.主楞计算
主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力4.232kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。
本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3.5mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=2×5.078=10.16cm3；I=2×12.187=24.37cm4；E=206000.00N/mm2；
主楞计算简图
主楞计算剪力图（kN）
主楞计算弯矩图（kN·m）
主楞计算变形图（mm）
经过计算得到最大弯矩M=0.571kN·m，最大支座反力R=9.416kN，最大变形ν=0.271mm
（1）主楞抗弯强度验算
σ=M/W<[f]
经计算得到，主楞的受弯应力计算值:
σ=5.71×105/1.02×104=56.3N/mm2；主楞的抗弯强度设计值:
[f]=205N/mm2；
主楞的受弯应力计算值σ=56.3N/mm2小于主楞的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！
（2）主楞的挠度验算
根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为0.271mm
主楞的最大容许挠度值:
[ν]=600/400=1.5mm；
主楞的最大挠度计算值ν=0.271mm小于主楞的最大容许挠度值[ν]=1.5mm，满足要求！
五、穿梁螺栓的计算
验算公式如下:
N<[N]=f×A
其中N--穿梁螺栓所受的拉力；
A--穿梁螺栓有效面积（mm2）；
f--穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；
穿梁螺栓型号:
M14；查表得：
穿梁螺栓有效直径:
11.55mm；
穿梁螺栓有效面积:
A=105mm2；
穿梁螺栓所受的最大拉力:
N=9.416kN。
穿梁螺栓最大容许拉力值:
[N]=170×105/1000=17.85kN；
穿梁螺栓所受的最大拉力N=9.416kN小于穿梁螺栓最大容许拉力值[N]=17.85kN，满足要求！
六、梁底模板计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。
强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。
本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=400×18×18/6=2.16×104mm3；I=400×18×18×18/12=1.94×105mm4；
1.抗弯强度验算
按以下公式进行面板抗弯强度验算：
σ=M/W<[f]
新浇混凝土及钢筋荷载设计值：
q1:
1.2×（24.00+1.50）×0.40×2.00=24.480kN/m；
模板结构自重荷载设计值：
q2:
1.2×0.50×0.40=0.240kN/m；
施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：
q3:
1.4×（2.00+2.50）×0.40=2.520kN/m；
最大弯矩计算公式如下:
Mmax=0.1（q1+q2）l2+0.117q3l2=0.1×（24.48+0.24）×3002+0.117×2.52×3002=2.49×105N·mm；
σ=Mmax/W=2.49×105/2.16×104=11.5N/mm2；
梁底模面板计算应力σ=11.5N/mm2小于梁底模面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！
2.挠度验算
根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。
最大挠度计算公式如下：
ν=0.677ql4/（100EI）≤[ν]=l/250
其中，q--作用在模板上的压力线荷载:
q=q1+q2=24.480+0.240=24.720kN/m；
l--计算跨度（梁底支撑间距）:
l=300.00mm；
E--面板的弹性模量:
E=6000.0N/mm2；
面板的最大允许挠度值:
[ν]=300.00/250=1.200mm；
面板的最大挠度计算值:
ν=0.677×24.72×3004/（100×6000×1.94×105）=1.162mm；
面板的最大挠度计算值:
ν=1.162mm小于面板的最大允许挠度值:
[ν]=1.2mm，满足要求！
七、梁底支撑木方的计算
1.荷载的计算
（1）钢筋混凝土梁和模板自重设计值（kN/m）：
q1=1.2×[（24+1.5）×2×0.3+0.5×0.3×（2×1.6+0.4）/0.4]=19.98kN/m；
（2）施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值（kN/m）：
q2=1.4×（2.5+2）×0.3=1.89kN/m；
均布荷载设计值q=19.980+1.890=21.870kN/m；
梁两侧楼板荷载以集中荷载的形式传递，其设计值：
p=0.30×[1.2×0.40×24.00+1.4×（2.50+2.00）]×0.50=2.673kN
2.支撑方木验算
本工程梁底支撑采用方木，方木的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：
W=8×8×8/6=8.53×101cm3；I=8×8×8×8/12=3.41×102cm4；E=9000N/mm2；
计算简图及内力、变形图如下：
简图（kN·m）
（本计算简图中立杆间距与实际布置情况不完全一致，当梁下仅增加两根立杆时，按图纸间距布置的立杆所分配的柱子内力和本模型计算所得内力基本一致，立杆均分后，木方弯距趋于均匀，绝对弯距小于本计算模型结果，偏于安全。
）
剪力图（kN）
弯矩图（kN·m）
变形图（mm）
方木的支座力:
N1=N4=0.849kN；N2=N3=6.198kN；
最大弯矩：
M=0.224kN·m
最大剪力：
V=4.732kN
方木最大正应力计算值：
σ=M/W=0.224×106/8.53×104=2.6N/mm2；
方木最大剪应力计算值：
τ=3V/（2bh0）=3×4.732×1000/（2×80×80）=1.109N/mm2；
方木的最大挠度：
ν=0.158mm；
方木的允许挠度：
[ν]=0.383×103/250=1.533mm；
方木最大应力计算值2.621N/mm2小于方木抗弯强度设计值[f]=13.000N/mm2，满足要求！
方木受剪应力计算值1.109N/mm2小于方木抗剪强度设计值[fv]=1.400N/mm2，满足要求！
方木的最大挠度ν=0.158mm小于方木的最大允许挠度[ν]=1.533mm，满足要求！
八、梁跨度方向托梁的计算
作用于托梁的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等,通过方木的集中荷载传递。
托梁采用：
钢管（双钢管）:
Ф48×3.5；
W=10.16cm3；I=24.38cm4；
1.梁两侧托梁的强度计算
托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P=0.849kN.
托梁计算简图
托梁计算弯矩图（kN·m）
托梁计算变形图（mm）
托梁计算剪力图（kN）
最大弯矩Mmax=0.184kN·m；
最大变形νmax=0.145mm；
最大支座力Rmax=2.46kN；
最大应力σ=M/W=0.184×106/（10.16×103）=18.1N/mm2；
托梁的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2；
托梁的最大应力计算值18.1N/mm2小于托梁的抗弯强度设计值205N/mm2,满足要求!
托梁的最大挠度νmax=0.145mm小于800/150与10mm,满足要求!
2.梁底托梁的强度计算
托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P=6.198kN.
托梁计算简图
托梁计算弯矩图（kN·m）
托梁计算变形图（mm）
托梁计算剪力图（kN）
最大弯矩Mmax=1.342kN·m；最大变形νmax=1.057mm；
最大支座力Rmax=17.948kN；
最大应力σ=M/W=1.342×106/（10.16×103）=132.1N/mm2；
托梁的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2；
托梁的最大应力计算值132.1N/mm2小于托梁的抗弯强度设计值205N/mm2,满足要求!
托梁的最大挠度νmax=1.057mm小于800/150与10mm,满足要求!
九、立杆的稳定性计算
立杆的稳定性计算公式σ=N/（φA）≤[f]
1.梁两侧立杆稳定性验算
其中N--立杆的轴心压力设计值，它包括：
纵向钢管的最大支座反力：
N1=2.46kN；
脚手架钢管的自重：
N2=1.2×0.129×3.6=0.558kN；
N=N1+N2=2.46+0.558=3.017kN；
φ--轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i查表得到；
i--计算立杆的截面回转半径（cm）：
i=1.58；
A--立杆净截面面积（cm2）：
A=4.89；
W--立杆净截面抵抗矩（cm3）：
W=5.08；
σ--钢管立杆轴心受压应力计算值（N/mm2）；
[f]--钢管立杆抗压强度设计值：
[f]=205N/mm2；
lo--计算长度（m）；
根据《扣件式规范》，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kμh和lo=h+2a，
为安全计，取二者间的大值，即:
lo=Max[1.155×1.7×1.5,1.5+2×0.2]=2.945m；
k--计算长度附加系数，取值为：
1.155；
μ--计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，μ=1.7；
a--立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.2m;
得到计算结果:
立杆的计算长度
lo/i=2945.25/15.8=186；
由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.207；
钢管立杆受压应力计算值；σ=3017.22/（0.207×489）=29.8N/mm2；
钢管立杆稳定性计算σ=29.8N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满足要求！
2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算
其中N--立杆的轴心压力设计值，它包括：
纵向钢管的最大支座反力：
N1=17.948kN；
脚手架钢管的自重：
N2=1.2×0.129×（3.6-2）=0.558kN；
N=N1+N2=17.948+0.248=18.196kN；
φ--轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i查表得到；
i--计算立杆的截面回转半径（cm）：
i=1.58；
A--立杆净截面面积（cm2）：
A=4.89；
W--立杆净截面抵抗矩（cm3）：
W=5.08；
σ--钢管立杆轴心受压应力计算值（N/mm2）；
[f]--钢管立杆抗压强度设计值：
[f]=205N/mm2；
lo--计算长度（m）；
根据《扣件式规范》，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kμh和lo=h+2a，
为安全计，取二者间的大值，即:
lo=Max[1.155×1.7×1.5,1.5+2×0.2]=2.945m；
k--计算长度附加系数，取值为：
1.155；
μ--计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，μ=1.7；
a--立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.2m;
得到计算结果:
立杆的计算长度
lo/i=2945.25/15.8=186；
由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.207；
钢管立杆受压应力计算值；σ=18195.793/（0.207×489）=179.8N/mm2；
钢管立杆稳定性计算σ=179.8N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满足要求！
十、立杆的地基承载力计算
立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求p≤fg
地基承载力设计值:
fg=fgk×kc=120×1=120kPa；
其中，地基承载力标准值：
fgk=120kPa；
脚手架地基承载力调整系数：
kc=1；
立杆基础底面的平均压力：
p=N/A=17.948/0.16=112.175kPa；
其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：
N=17.948kN；
基础底面面积：
A=0.16m2。
p=112.175≤fg=120kPa。
地基承载力满足要求！
升级会员 