哈尔滨至大连铁路客运专线沈阳至哈尔滨段二松桥连续箱梁施工组织设计.docx
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哈尔滨至大连铁路客运专线沈阳至哈尔滨段二松桥连续箱梁施工组织设计
哈尔滨至大连铁路客运专线沈阳至哈尔滨段
第二松花江特大桥
预应力连续箱梁施工组织设计
哈尔滨至大连铁路客运专线工程
第二松花江特大桥主桥段
预应力箱梁实施性施工组织设计
1．编制依据
1.1哈大客专公司对第二松花江特大桥主桥段施工工期和质量的要求
1.2铁道部现行《高速铁路、客运专线工程施工技术规范》及《工程质量验收标准》。
1.3《高速铁路哈尔滨至大连铁路客运专线预应力混凝土连续梁参考图》。
1.4施工现场调查所获的资料。
1.5我单位同类或类似工程的施工经历。
2．工程概况
2.1工程范围及概况
2.1.1工程范围
第二松花江特大桥全长56.46Km,位于吉林省德惠市与扶余县境内。
线路于DK810+300～DK810+800跨越第二松花江特大桥主河槽，槽宽约300m，与线路正交，Ⅳ级通航河；预应力混凝土连续梁包括：
支座垫石浇注、GPZ盆式支座安装、临时锚固及临时支撑、预应力混凝土连续梁浇注。
2.1.2箱梁结构
该段主桥采用（48.75+80×5+48.75）m连续梁结构,全长497.5米，采用双线圆端型桥墩，基础采用钻孔灌注桩基础，桩基直径1.5米，共8个桥墩，全桥位于直线、平坡上。
其中1076#、1080#、1081#、1082#、1085#、1086#墩位于河岸陆地上；1083#、1084#墩位于松花江河道中，常年水深分别约为5m～9m。
全桥采用碳化环境T2级和冻融破坏环境D2级进行耐久性设计。
箱梁设计为单箱单室断面，箱顶面宽13.4m，底面宽6.7m，两侧悬臂宽度各3.35m，在墩与箱梁相接的根部断面梁高为6.65m，跨中段梁高为3.85m，直腹板，其间箱梁底下缘按二次抛物线变化。
箱梁底板厚在墩顶为1.5m，跨中0.4m；箱梁腹板厚在墩顶为0.9m，跨中为0.48m；箱梁顶板厚度为0.4m。
T构的悬臂各分为9对梁段，其梁段数及梁段长度从根部至跨中为：
3.0m、2×3.5m、6×4.0m累计悬臂总长度为34m，悬臂浇筑梁段最大控制重量约为152.64t。
墩顶0＃块长度为10m，跨中合拢段长2.0m，边跨现浇梁段长7.75m。
箱梁梁体混凝土标号为C50，全桥共计7795.2m3。
引桥箱梁为三向预应力混凝土结构。
纵向预应力采用18φs15.2、15φs15.2、12φs15.2、9φs15.2型号，抗拉强度标准值1860Mpa低松弛钢绞线，采用OVM锚具，单端或两端张拉；顶板横向预应力采用4φs15.2钢绞线、BM15-4锚具，布置在顶板纵向预应力钢束之上，单端交替张拉；箱梁腹板中布置竖向预应力钢筋，采用φj32精轧螺纹粗钢筋，抗拉强度标准值830Mpa，锚具采用JLM型，在梁顶张拉。
箱梁支座为GTQZ盆式橡胶支座。
桥面铺装采用10cm（平均厚度）厚的C40聚丙烯纤维混凝土。
伸缩缝采用GSSF240型，布置于每联引桥两端。
2.2主要设计标准
速度目标值：
旅客列车最高设计速度350㎞/h。
设计荷载：
ZK活载。
线间距：
5.0m。
线路情况：
双线，主桥位于直线上。
通航标准：
黑龙江水系Ⅳ级，双孔单向通航。
最高通航水位152.803m,最低通航水位148.592m。
2.3工程地质、水文地质
2.3.1地形地貌及工程地质
墩位处从上到下地质情况依次为：
细砂0～4.0m，中砂3.5～12m，粗砂6～13m局部有砾石，基岩为泥岩含砂岩K1Ms+SsⅢ，σo=300Kpa；K1Ms+SsⅣ，σo=400Kpa。
地震基本烈度Ⅶ度，地震动峰加速度0.1g。
2.3.2水文地质
第二松花江常年流水，江面宽阔，水量大，雨季常出现洪水现象。
2.4气象特征
所在地区属于中温带亚湿润气候，年平均气温4.6℃，极端最高气温38.6℃,极端最低气温-37.6℃,11月份至第二年3月份气温最低。
年平均降水量502.2mm主要集中在7、8月份。
最大风速24.0m/s。
最大积雪厚度25cm，土壤最大冻结197cm。
2.5交通状况
所在地区交通较为发达，桥位附近主要有哈大高速铁路、102国道、沈哈铁路、陶赖镇火车站距桥位8Km,大范围材料组织运输条件较好。
但连接至桥位的既有乡村道路为土质路面，状况很差，宽度较窄。
2.6主要工程数量
2.7工期要求
上部工程：
2.8工程特点及重、难点
2.8.1工程特点
⑴高速铁路标准，基础设施按350km/h设计。
⑵运、架梁机需经过本桥，受运架梁工期的限制，工期非常紧张。
⑶多跨连续梁结构较复杂，梁上轨道为无渣轨道，桥梁沉降控制要求严，线型控制要求高。
⑷位于冬季高寒区。
⑸水中墩施工涉及到水利、航道等地方管理部门的协调。
2.8.2工程重难点
本工程技术复杂，施工环境恶劣。
从施工角度看，本工程有如下难点：
2.8.2.1工程质量要求高
本工程引桥跨度较大，施工条件差,施工技术复杂,对工程内在质量和外观质量要求高，从而施工增加了难度。
引桥施工采用合理的挂篮施工工艺，是确保工程质量的关键。
2.8.2.2工程量大、工期紧迫
共6个T构，每个T构包括1个0＃块和9对悬浇块，总工期要求7个月完工，主体部分要求6个月完工（除冰冻期），工期非常紧迫。
2.8.2.3投入的设备多，施工作业面相对狭窄
为了满足总工期和节点工期的要求，需形成多个作业面，同时组织流水施工，相互干扰多，施工管理难度大。
2.8.3我单位针对本工程施工的优势
项目部在2004年、2006年完成了安徽马芜高速公路荆山河特大桥和青岛港30万吨原油码头三期工程引桥施工，该桥为挂篮悬浇结构，其跨度与结构型式与本工程类似，具有专业的连续刚构桥挂篮悬浇施工队伍和施工设备，具有丰富的施工经验和管理手段。
3.施工总体部署
3.1施工管理总体目标
为了安全优质高效地完成工程施工任务,我们将全面响应招标文件的要求，按照“精心组织、科学管理、文明施工、质量一流”的指导方针，实现以下总目标：
3.1.1工期目标
严格按照哈大客专公司要求组织施工，计划于2008年07月11日开工，于2009年08月03日完工。
3.1.2质量目标
工程达到国家、铁道部现行的工程质量验收标准；工程按高速铁路的标准一次验收合格，达到优良标准，并满足全线创优规划要求。
3.1.3安全目标
无重大安全事故，年负伤频率不超过5‰,安全生产各项指标达国标。
⑴杜绝责任职工死亡事故。
⑵杜绝责任重大火灾，爆炸事故。
⑶杜绝锅炉压力容器爆炸事故。
3.1.4环境保护目标
严格按照国家和当地政府部门对环境保护的要求，对施工场地扬尘、噪音、固体废物和废水的排放等进行有效的控制，合理不置施工场地。
3.2施工组织
3.2.1施工准备安排
2008年为工程开工前为施工准备阶段。
施工准备主要包括以下工作内容：
学习和全面理解设计文件，做好图纸会审工作，并根据施工需要，作出补充施工详图；根据调查的资料、设计文件及业主提出的要求，编制好实施性的施工组织设计；建立施工测量控制网；施工前对各施工队进行技术培训、安全培训、以及安全、技术交底，建立质量、安全奖惩制等各项规章制度；施工现场调查；物资准备；建设施工基地；挂篮、模板支架改装制作；部分梁段钢筋加工绑扎。
3.2.2施工组织机构
中交一航局哈大客专第五项目部二分部在现场全权代表公司行使管理职能及履行合同的权利和义务，确保本工程按期、优质、安全的完成。
本桥由二分部下属二工区担负施工。
该作业队下设工程技术部、质量检查部、计划统筹部、工地实验室、物质供应部、财务部、安全保卫部、合同计量部、机械设备部、精密测量组、办公室；作业班组分钢筋班、刚结构加工班、混凝土班、木工班、张拉班和混凝土搅拌站。
3.3临时工程布置
3.3.1施工用水
本工程所在地的地下水丰富，埋深较浅，工程用水和生活用水采取打井取水解决，经取样检验合格后使用。
3.3.2施工用电
施工用的电采用永临结合方案，主要施工电力从贯通电力线T接提供，在DK810+300、DK810+847河堤处各安装一台630KVA变压器，拌和站安装一台160KVA变压器，另配备2台250KW内燃发电机。
3.3.3施工通讯
作业队与哈大指挥部、项目经理部之间的联系，采取安装程控电话、宽带网和购买移动电话方式进行。
工地现场采用移动电话和对讲机进行联系。
3.3.4施工场地布置
3.3.4.1混凝土拌和站
在1089#~1090#墩之间右侧40米处建一座60m3/h的搅拌站，占地面积8300m3，作为该主桥段混凝土的拌制。
3.3.4.2钢筋加工场
在1085#墩右侧40m处建占地面积4000m2的钢筋加工场及堆料场。
钢筋加工场地采用C20混凝土硬化，并修建200m2临时房屋作钢筋加工房。
3.3.5施工驻地建设
在线路右侧1000m处租用当地的原松北小学的场地新建1200房屋，作为生活、办公用房。
3.3.6施工场地平面布置图
施工场地平面布置见《施工平面布置图》（哈大二松桥施-1）。
3.4施工计划安排及各分项工程进度计划
3.4.1施工总计划安排
项目部组织施工机械、人员进场，开始进行测量放线、挂篮模板加工改造等施工准备工作，并于2008年07月10日以前完成所有施工准备工作，于2008年07月11日准时开工，于2009年08月03日完成全部施工任务并交工。
3.4.2施工进度安排说明
1、该工程施工进度计划依据招标文件图纸要求及该工程的施工组织原则而编制。
2、认真考虑该工程的自然环境，在确保安全施工的前提下安排相应的施工进度。
3、尽最大可能采用先进的施工工艺及设备，确保施工进度、施工质量和施工安全。
4、为确保工期、质量达到业主要求，组织三班作业，加强现场管理，建立完善的质量保证体系，严把各道施工程序，用优良的工作质量来保证优良的工程质量。
5、根据工程进展情况，进行动态管理，及时对施工资源进行优化配置，以满足施工需要。
3.4.3主要分项工程施工进度估算
序号
施工项目
作业时间（h）
控制工期时间（d）
一
0＃梁段
360
30
1
支架架立、安装底模
15
2
安装侧模
2
3
安装钢筋笼与内模
3
4
浇注砼
1
5
砼养生、等强
7
6
张拉、压浆
1
7
模板拆除
1
二
1＃梁段
360
30
1
安装挂篮
10
2
挂篮试压
3
3
安装钢筋笼、绑扎顶板钢筋
7
4
浇注砼
1
5
砼养生、等强
7
6
张拉、压浆
1
7
拆模、移挂篮
1
三
2＃及其他悬臂梁段
180
15
1
安装钢筋笼、绑扎顶板钢筋
5
2
浇注砼
1
3
砼养生、等强
7
4
张拉、压浆
1
5
拆模、移挂篮
1
说明：
每天工作时间按12小时计，正常气温下，分别为0＃梁段30天、1＃梁段30天、2＃及其他悬臂梁段、合龙段15天。
3.4.4施工进度计划横道图
施工进度计划横道图见后
4.施工方案、主要施工工艺及方法
4.1连续梁总体施工方案
4.1.1施工顺序
4.2测量控制与施工放样
下部墩身（承台）施工完毕，对轴线和标高误差进行平差后，作为上部施工的控制点。
4.2.1连续刚构平面及高程控制
在墩帽竣工后，主梁0号段灌注前，按照高墩施工的定位测量方法，定位立模灌注0号段梁体。
在0号段完工以后，将墩的中心点恢复至0号段顶上并埋设固定的标识。
该点同时与桥梁的轴线进行贯通测量复核，并分别在80号、85号两墩顶0#段设置连网控制点，共同组成梁体悬灌施工的主平面控制网。
梁体往前延伸时，每一节梁体，均在其端点埋设左、中、右3条平行线与里程线交点的标志，作为分节灌注立模的控制点。
4.2.2挂篮定位测量
挂篮的定位主要靠对挂篮前移的滑道精密放样定位进行监控，使其既相互平行于桥的轴线，且坡度的变化与设计梁体的坡度变化相吻合，使在行走时既可监控挂篮的同步行走，同时又可观测滑道平面及高程在施工过程有无变化，并检查挂篮前、中、后与桥轴线的关系。
挂篮就位后，随即对挂篮行走及提升进行定位，控制每灌注节段的里程及高程。
每一节悬灌的梁体定位监控测量都要与全桥的控制网进行贯通核测。
4.2.3施工监控及线形控制
桥梁梁体的施工受到梁体的自重、梁上施工荷载、日照及气温温差等因素的影响，而且梁体施工的工序很多，为了能保证梁体正确合拢和梁体的线形，要在施工的全过程对梁体进行有效的监控和线形控制。
施工监控的目的是为了主梁现浇段施工平面及高程线形设计提供必要的观测数据，内容包括梁体的高程线形测量、中线线形测量等。
监控工作要安排在日出前气温变化小气温稳定的时间内同步进行并快速完成。
在进行施工监控时要注意，影响桥梁梁体线形的主要因素不是测量的误差，而是主梁梁体的荷载分布及变化、梁体的温度变化等。
中线线形测量以梁的两个0号块的中心连线为桥梁的中线基准，测定已浇注的各梁段相对桥轴线的偏差，为下一节梁体的施工提供线形控制的依据。
为了检查梁体徐变及弹性压缩的影响值，每隔数段梁体，要检测其与起点的距离变化值，及时调整梁体分段灌注的长度，确保梁体合拢的正确性。
线形控制的另一个难点是进行梁段的高程线形放样，在梁体的自重、荷载以及气温等因素的影响下，梁体的高程是在变化当中的。
根据设计单位提供的每一段梁段前端施工高程进行施工放样时，由于现场的施工条件是不断变化的，往往与实际施工的结果有出入。
为了解决这个问题，根据主梁在同等条件下将基本回复到同等位置的工程特点，采用“相对时间高差法”进行布控。
“相对时间高差法”的要点是：
按照设计给定的数据进行施工放样前，根据相邻的几个已灌注梁段的高程监控结果，计算出高程的变化坡度，根据原坡度和变化后的坡度的比例关系，推算出待浇灌梁段的前端高程的变化值。
实际施工时，通过设计给定的数据进行放样后，通过挂篮前端吊杆进行微调高程的变化值，使梁体施工后的结果符合设计的要求。
在梁体中线延伸方向，由于砼的徐变和弹性收缩影响梁体的里程变化时，同样可利用该法进行调整。
4.3箱梁0＃梁段
4.3.1箱梁0＃梁段概述
连续箱梁0#节段及边跨合拢节段采用落地支架现浇；每个0#节段浇筑前，采用4根砼钢管柱作为临时固结成刚构体系；悬臂段采用6对挂篮对称逐段施工；中、边跨合拢段采用挂篮模板吊架施工。
梁体模板采用定型大块钢模，内模采用组合钢木模。
4.3.2工艺流程
4.3.3施工方法
4.3.3.1支架与模板
4.3.3.1.1支架搭设
0#段支架布置见如下示意图
0＃段支架基础设于承台顶面。
沿桥梁纵向在墩的两侧分别设置支墩，每个支墩有三肢拼装成门式框架，横桥向支架外悬1m。
翼缘板及箱内顶板均采用门式碗扣脚手架支撑、拼装而成。
为减少碗扣脚手架拼装时间，根据0#块的具体尺寸，陆上拼装托架系统，并将托架系统连成整体，进行压载试验，消除支架的非弹性变形后，整体吊安于现浇墩身。
为保证工期进度，需加工0＃段模板4套。
为避免0#段浇注时，支架产生变形而破坏混凝土结构，采取以下措施:
①根据计算结果，设置预拱度；②混凝土的初凝时间要求不小于15小时，并在混凝土初凝之前将混凝土浇注完毕。
4.3.3.2模板工程
梁底模板：
采用大块定型组合钢模板，铺在支撑脚手管架上，两悬臂端梁底纵坡的调整，利用仪器测量、调整脚手管架标高调整坡度，从而使底模达到坡度要求。
外侧模：
采用大片钢模板，外侧模直接立于支撑脚手管架上，内外侧模板拼装后用Φ20对拉螺杆对拉，拉杆间距按水平0.75米，竖向1.0米布置。
外侧模与管架拉、撑紧，以防其变形、变位。
顶板底模与外侧模连接处镶橡胶条塞紧，以防漏浆。
隔墙模板及腹板内模板，均采用定型组合钢模板现场拼装，内模板的紧固主要用对拉螺杆，并用脚手架连接。
倒角模板采用木模。
人洞模板及支架：
隔墙人洞及底板人洞均采用木模板、木支架，顶板临时人洞模板采用钢板焊接，支撑用Φ12钢筋与梁顶板钢筋网片焊接。
堵头模板：
堵头模板因有钢筋及预应力管道孔眼，模板采用木板挖孔，按断面尺寸挖割。
孔眼必须按钢筋及预应力管道位置精确定位切割。
每个预应力预留孔位要编号，以便在下节段悬浇施工中快速准确定位。
竖向及横向预应力槽口：
竖向及横向预应力张拉端槽口尺寸及位置要求准确，均采用5mm厚的钢板制作。
4.3.3.3钢筋工程
4.3.3.3.1钢筋由工地集中加工制作，帮扎成型，绑扎点全部采用焊接，并根据梁段长度加工一吊具，整体运至现场，吊机吊至现场绑扎成形。
4.3.3.3.20#段钢筋第一次绑扎底板及腹板钢筋，安放竖向波纹管及预应力钢筋；第二次水平普通钢筋绑扎到顶，安装纵向波纹管，绑扎顶板普通钢筋，安装横向波纹管及钢绞线。
4.3.3.3.3顶板、腹板内有大量的预埋波纹管，为了不使波纹管损坏，一切焊接宜在波纹管埋置前进行，管道安装后尽量不焊接，当普通钢筋与波纹管位置发生矛盾时，适当移动钢筋位置保证管道位置准确。
准确安装定位钢筋网，确保管道位置准确。
钢筋保护层厚度必须保证，允许误差为5mm，螺旋筋加工允许偏差为5mm。
钢筋应具有出厂质量证明书，并按规定进行抽检，合格后方可使用。
钢筋使用前应进行除锈处理，并保证钢筋平直，无局部弯折。
钢筋的焊接、绑扎和接头的错开布置均应满足规范和设计的要求。
4.3.3.4预埋件
预埋件分结构预埋件和施工用预埋件。
4.3.3.4.1结构预埋件按桥梁设计图施工；
4.3.3.4.2施工用预埋件有以下六种：
①内滑梁预留槽口；②挂篮安装预留孔；③内爬梯预埋件及顶板预留进人洞；④挂篮锚固预埋粗钢筋；⑤挂篮安装锚环；⑥施工监测用梁段高程控制点预埋钢筋头。
4.3.3.4.3预埋件的施工，要求数量及定位必须准确，在每次浇注混凝土之前，必须检查预埋件的数量并复测其位置，确保准确无误。
4.3.3.5预应力工程
见预应力施工部分。
4.3.3.6混凝土工程
见混凝土施工部分。
4.4箱梁边跨现浇段
4.4.1概述
箱梁两边跨各有7.75m现浇直线段。
箱梁底宽及箱梁顶宽全桥相同，现浇直线段梁高3.85m，腹板厚0.48m，底板厚0.40m。
在每个边跨中，现浇段箱梁共129.10m3混凝土，重342.15t。
现浇段采用门式脚手架组合而成。
将支架底部支撑于承台或硬质地面上,在其上拼装脚手架。
并进行压载试验，消除支架的非弹性变形。
现浇段模板利用0#块模板改造。
4.4.2施工工艺流程
4.4.2.1施工工艺流程图如下图
边跨现浇段施工工艺流程图
4.4.2.2施工工艺流程说明：
调模及卸模用脚手管顶托，铺设底模时应按要求在墩台顶安设支座。
在底模与脚手支撑架顶托间设置圆钢管作为滑动层，以确保边跨合拢临时束张拉时梁体与支架之间的相对滑动。
但在浇注混凝土时，应采取临时措施限制底模的纵向移动。
铺设底模后堆载预压，堆载重为梁段混凝土重与浇注时所用模板系统重量的总和，预压可消除支架的非弹性变形。
预压过程中进行精确的测量，可测出梁段荷载作用下支架将产生的弹性变形值，将此弹性变形值与施工控制中提出的因其它因素需要设置的预拱度叠加，算出边跨现浇段施工时应当采用的预拱度，按算出的预拱度调整底模标高。
为避免悬臂端的变位对现浇梁段的支架产生不利影响，在现浇梁段施工时，现浇梁段支架与悬臂端不连接，两者不发生关系。
只在合拢段施工时，才在现浇段支架与悬臂端间增加约束。
现浇段在水平荷载作用下有一定偏移量,墩顶支座的上支座板在安装时应在纵向向外设预偏心，以满足合拢段临时束张拉时梁进入下一梁段施工临时墩体向跨中方向的纵移，从而保证成桥时支座中心符合设计位置。
合拢段施工预埋件按照设计及施工要求设置。
4.4.3支架
现浇段支架是现浇段混凝土浇注的工作平台和承重结构，它的强度、刚度和稳定性直接影响上部梁体的安全、质量及全桥的合拢精度。
4.4.3.1支架设计
4.4.3.1.1支架布置
现浇段支架结构采用由碗扣脚手管架结构，如下图所示。
4.4.3.1.2支架设计计算
设计荷载包括梁段混凝土自重、模板系统、支架自重、施工人员及机具荷载、流水压力、风力和边跨悬臂端变位引起的附加荷载。
超载系数、冲击系数、偏载系数按总计1.5考虑。
计算内容包括：
支架杆件内力、支架弹性变形、支架抗倾覆稳定等，以满足规范和设计要求的刚度与变形。
4.4.3.2支架施工
4.4.3.2.1地面夯实处理整平.
4.4.3.2.2铺设连接横梁，加固牢靠。
4.4.3.2.3拼装完毕后应仔细检查支架的位置、标高是否正确和脚手管架加固是否牢固，检查完毕方进行下一道工序。
4.4.4模板工程
4.4.4.1现浇段底模采用定型组合钢底模，底模调模、卸模采用脚手管架调节顶托完成。
4.4.4.2外模（包括纵向、竖向加劲肋）采用大片定型钢侧模，加固方法同0＃段施工，采用门式脚手架支撑，其布置间距与0＃梁段相同，其调模、卸模采用脚手管架调节顶托完成。
4.4.4.3内模采用组合钢模，加固方式与0＃梁段施工时相同，箱梁内顶板采用门式支架支模，门式支架直接支撑在底模板上，脚手架下面用同标号的砼垫块支垫，其调模、卸模采用木楔完成。
4.4.5普通钢筋施工、混凝土浇注及预应力施工
箱梁边跨现浇段采用一次浇注完成，浇注时按底板、腹板、顶板的顺序进行。
4.4.5.1普通钢筋施工同主桥箱梁其它梁段施工。
4.4.5.2混凝土浇注及养护措施同箱梁其它梁段施工。
4.4.5.3当现浇混凝土强度达到设计规定的标号后，先张拉横向、竖向预应力，纵向预应力的张拉按设计要求施工。
预应力施工中的其它事项同箱梁其它梁段施工。
4.5箱梁悬臂浇注梁段
4.5.1概述
T构的悬臂段各分为9对梁段，其梁段数及梁段长度从根部至跨中为：
1×3.0m、2×3.5m、6×4.0m，累计悬臂总长度为34m。
1＃~9＃梁段采用挂篮悬臂浇注,悬臂浇注梁段最大控制重量约为1526.4KN。
施工挂篮主要考虑承载力、箱梁结构尺寸、使用方便及设计容许施工荷载（挂篮和模板重量不得超过800KN）。
4.5.2箱梁悬臂浇注施工工艺流程
箱梁悬浇施工工艺流程如下图。
4.5.3施工挂篮
施工挂篮采用我单位在青岛港30万吨级原油码头工程施工中使用过的菱形挂篮，按本桥箱梁结构尺寸等相关参数进行改装后使用。
该菱形挂篮是我单位根据多年的施工经验和参考其他类似桥梁的成功范例自行设计的，经过荷载试验和使用验证，该挂篮承载能力和刚度均较理想，且行走方便快捷、拆装灵活、安全可靠。
4.5.3.1挂篮技术参数及性能
按照大桥的设计要求，挂篮按以下主要技术参数进行改装：
挂篮承载力大于1700kN；挂篮自重及全部施工荷载约520kN；挂篮浇注箱梁分段长度3.0m、3.5m、4.0m；挂篮浇注箱梁高度：
6.28m~3.85m；挂篮浇注箱梁腹板厚0.9m~0.48m，且成线性变化。
箱梁梁段结构尺寸及混凝土重量表
梁段编号
1
2
3
4
5
6
7
8
9
梁段长度
300
350
350
400
400
400
400
400
400
梁段体积
57.6
56.2
52.44
55.50
52.7
47.6
46.9
46.5
45.1
梁段重量
109.1
112.4
102.4
110.8
104.9
99.84
95.68
93.83
93.83
梁高
628
587
543.9
506.1
46
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