箱梁计算书.docx
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箱梁计算书
S123分离式立体交叉
上部结构计算书
一、设计依据
1、交通部部颁《公路工程技术标准》(JTGB01-2003);
2、交通部部颁《公路桥涵设计通用规范》(JTGD60-2004);
3、交通部部颁《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTGD62-2004);
4、交通部部颁《公路桥涵地基与基础设计规范》(JTGD63-2007);
5、交通部部颁《公路桥梁抗震设计细则》(JTG-TB02-01-2008);
6、交通部部颁《公路桥涵施工技术规范》(JTJ041-2000);
7、Dr.Bridge系统--<<桥梁博士>>V3.2版;
8、交通部部颁《公路桥涵设计通用规范》(JTGD60-2004);
9、交通部部颁《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTGD62-2004);
10、交通部现行的其他《规范》、《规程》、《办法》。
二、技术指标
1、路线等级:
高速公路,双向6车道;
2、计算行车速度:
100公里/小时;
3、抗震设防烈度:
地震动加速度峰值0.10g;桥梁为B类,设防措施标准为Ⅷ度;
4、环境类别:
Ⅰ类;
5、桥面布置:
单幅:
0.5米(护栏)+14.50米(行车道)+0.5米(护栏)=15.5米;
6、设计荷载:
公路-Ⅰ级;
7、桥跨布置:
25+32+32+25m;
8、温度荷载:
按《公路桥涵设计通用规范》(JTGD60-2004)4.3.10.3取用
a、体系整体升温25度;
b、体系整体降温25度;
c、梯度温度(升温)
●顶板顶层处:
14℃
●顶板顶层以下10cm:
5.5℃
●顶板顶层以下40cm:
0℃
d、梯度温度(降温)
●顶板顶层处:
-7℃
●顶板顶层以下10cm:
-2.75℃
●顶板顶层以下40cm:
0℃
9、预应力材料力学特性:
钢绞线的弹性模量:
1.95×105MPa
锚下张拉控制应力:
1339.2MPa
波纹管摩擦系数:
0.25
波纹管偏差系数:
0.0015
锚具单端回缩变形:
6mm
9、车道荷载横向分布系数:
3.08
10、不均匀沉降:
5mm
11、结构体系:
连续梁;构件类别:
预应力混凝土A类构件。
12、本计算按平面杆系计算;
三、材料参数
1、混凝土:
a、箱梁采用C50混凝土:
轴心抗压标准强度fck=32.4Mpa,抗拉标准强度ftk=2.65Mpa
弹性模量Ec=3.45×104Mpa。
容重26Kn/m³;
b、沥青混凝土铺装10cm,容重24Kn/m³;
c、调平层混凝土采用8cmC40混凝土。
2、预应力钢材φs15.2预应力钢绞线:
标准强度fpk=1860Mpa,弹性模量Ep=1.95×105Mpa;公称面积139mm²,φs15.2Ⅱ级松弛钢绞线束;张拉控制力σcon=0.72fpk=1339.2Mpa。
3、普通钢筋:
箍筋采用R235、纵筋采用HRB335钢筋。
板梁纵向普通钢筋未参与受力计算,仅作安全储备。
四、结构形式及结构尺寸
1、桥梁结构横断面,详见下图
桥梁标准横断面图
2、箱梁截面
箱梁跨中截面
箱梁支点截面
建模时按1.8m等高梁建模
3、构件设计:
箱梁按部分预应力混凝土A类构件设计。
五、箱梁计算模型
●全桥共划分73个单元,74个节点。
●单元划分如图:
●2、17、37、57、73号节点为支撑。
六、箱梁施工阶段
计算中按结构受力特征分为3个施工阶段和使用阶段,划分如下:
●第一施工阶段
施工内容:
安装支架、模板、浇筑混凝土
计算施工时间:
25天
●第二施工阶段
施工内容:
张拉钢束、灌浆
计算施工时间:
5天
●第三施工阶段
施工内容:
施工调平层、桥面铺装、护栏
计算施工时间:
20天
●使用阶段
加载内容:
施加公路-Ⅰ级运营荷载、温度效应、不均匀沉降。
计算收缩徐变时间:
3000天
九、第一联箱梁计算结果
1、承载能力极限状态强度计算
内力对应抗力包络图
计算结果:
承载能力满足要求。
2、正常使用极限状态拉应力计算
抗裂验算:
●正截面抗裂:
长期效应组合下δlt-δpc≤0(MPa)
短期效应组合下
δst-δpc≤0.7ftk=0.7×(-2.65)=-1.855(MPa)
●斜截面抗裂:
短期效应组合下
δtp≤0.7ftk=0.7×(-2.65)=-1.855(MPa)
计算结果:
抗裂满足规范要求。
3、正常使用极限状态压应力计算
应力验算:
●正截面
受压区混凝土最大压应力
δc≤0.5fck=0.5×32.4=16.2(MPa)
最大正压应力12.9Mpa,满足要求。
●斜截面
混凝土主压应力
δcp≤0.6fck=0.6×32.4=19.44(MPa)
最大主压应力12.9Mpa,满足要求。
使用阶段应力值,主截面按照A类构件计算,均满足规范要求。
十、横梁计算
(1)中横梁计算
a)计算图式
将结构离散为26个单元、27个节点的模型(见下图),按普通钢筋砼构件设计,相关材料参数同纵向计算。
计算模型
b)配筋
根据横梁实际受力,主筋采用HRB335钢筋直径为28mm,负弯矩区配48根直径为28mm的主筋,见支点断面,正弯矩区配32根直径为36mm的主筋,见跨中断面。
跨中截面支点截面
c)计算结果
在荷载(作用)长期效应作用下:
横梁内力(弯矩)计算结果如下:
(1-22号单元),
长期效应弯矩(单位kN.m)
在荷载(作用)短期效应作用下:
横梁内力(弯矩)计算结果如下:
(1-22号单元)
短期效应弯矩(单位kN.m)
d)承载能力计算
基本组合:
按此组合验算结构的承载能力极限状态的强度。
(1-22号单元)
承载能力极限状态弯矩包络图(单位kN.m)
计算结果表明抗弯、抗剪均满足要求。
d)短期效应裂缝计算结果(1-22号单元)
短期效应裂缝(单位mm)
短期效应组合最大裂缝0.17mm,裂缝满足规范要求。
(2)端横梁计算
a)计算图式
将结构离散为27个单元、28个节点的模型(见下图),按普通钢筋砼构件设计,相关材料参数同纵向计算。
计算模型
b)配筋
根据横梁实际受力,主筋采用HRB335钢筋直径为25mm,负弯矩区配33根直径为25mm的主筋,见支点断面,正弯矩区配32根直径为25mm的主筋,见跨中断面。
跨中截面支点截面
c)计算结果
在荷载(作用)长期效应作用下:
横梁内力(弯矩)计算结果如下:
(1-22号单元),
长期效应弯矩(单位kN.m)
在荷载(作用)短期效应作用下:
横梁内力(弯矩)计算结果如下:
(3-25号单元)
短期效应弯矩(单位kN.m)
d)承载能力计算
基本组合:
按此组合验算结构的承载能力极限状态的强度。
(3-25号单元)
承载能力极限状态弯矩包络图(单位kN.m)
计算结果表明抗弯、抗剪均满足要求。
d)短期效应裂缝计算结果(3-25号单元)
短期效应裂缝(单位mm)
短期效应组合最大裂缝0.16mm,裂缝满足规范要求。