双立杆钢管落地脚手架计算书范文示范.docx
《双立杆钢管落地脚手架计算书范文示范.docx》由会员分享，可在线阅读，更多相关《双立杆钢管落地脚手架计算书范文示范.docx（10页珍藏版）》请在冰豆网上搜索。
双立杆钢管落地脚手架计算书范文示范
钢管落地脚手架计算书
一、脚手架参数
脚手架搭设方式
双排脚手架
脚手架钢管类型
Ф48×3
脚手架搭设高度H（m）
34
脚手架沿纵向搭设长度L（m）
5
立杆步距h（m）
1.8
立杆纵距或跨距la（m）
1.5
立杆横距lb（m）
1.05
内立杆离建筑物距离a（m）
0.5
双立杆计算方法
按双立杆受力设计
双立杆计算高度H1（m）
34
双立杆受力不均匀系数KS
0.6
二、荷载设计
脚手板类型
木脚手板
脚手板自重标准值Gkjb（kN/m2）
0.35
脚手板铺设方式
4步1设
密目式安全立网自重标准值Gkmw（kN/m2）
0.01
挡脚板类型
竹串片挡脚板
栏杆与挡脚板自重标准值Gkdb（kN/m）
0.17
挡脚板铺设方式
4步1设
每米立杆承受结构自重标准值gk（kN/m）
0.121
横向斜撑布置方式
3跨1设
装修脚手架作业层数nzj
2
装修脚手架荷载标准值Gkzj（kN/m2）
2
地区
浙江杭州市
安全网设置
半封闭
基本风压ω0（kN/m2）
0.3
风荷载体型系数μs
0.87
风压高度变化系数μz（连墙件、单立杆、双立杆稳定性）
1.48，1.48，1
风荷载标准值ωk（kN/m2）（连墙件、单立杆、双立杆稳定性）
0.39，0.39，0.26
计算简图：
立面图
侧面图
三、纵向水平杆验算
纵、横向水平杆布置方式
纵向水平杆在上
横向水平杆上纵向水平杆根数n
2
横杆抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
205
横杆截面惯性矩I（mm4）
107800
横杆弹性模量E（N/mm2）
206000
横杆截面抵抗矩W（mm3）
4490
纵、横向水平杆布置
承载能力极限状态
q=1.2×（0.033+Gkjb×lb/（n+1））+1.4×Gk×lb/（n+1）=1.2×（0.033+0.35×1.05/（2+1））+1.4×2×1.05/（2+1）=1.17kN/m
正常使用极限状态
q'=（0.033+Gkjb×lb/（n+1））+Gk×lb/（n+1）=（0.033+0.35×1.05/（2+1））+2×1.05/（2+1）=0.86kN/m
计算简图如下：
1、抗弯验算
Mmax=0.1qla2=0.1×1.17×1.52=0.26kN·m
σ=Mmax/W=0.26×106/4490=58.48N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求！
2、挠度验算
νmax=0.677q'la4/（100EI）=0.677×0.86×15004/（100×206000×107800）=1.321mm
νmax＝1.321mm≤[ν]＝min[la/150，10]＝min[1500/150，10]＝10mm
满足要求！
3、支座反力计算
承载能力极限状态
Rmax=1.1qla=1.1×1.17×1.5=1.93kN
正常使用极限状态
Rmax'=1.1q'la=1.1×0.86×1.5=1.41kN
四、横向水平杆验算
承载能力极限状态
由上节可知F1=Rmax=1.93kN
q=1.2×0.033=0.04kN/m
正常使用极限状态
由上节可知F1'=Rmax'=1.41kN
q'=0.033kN/m
1、抗弯验算
计算简图如下：
弯矩图（kN·m）
σ=Mmax/W=0.67×106/4490=150.17N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求！
2、挠度验算
计算简图如下：
变形图（mm）
νmax＝2.613mm≤[ν]＝min[lb/150，10]＝min[1050/150，10]＝7mm
满足要求！
3、支座反力计算
承载能力极限状态
Rmax=1.95kN
五、扣件抗滑承载力验算
横杆与立杆连接方式
单扣件
扣件抗滑移折减系数
0.8
扣件抗滑承载力验算：
纵向水平杆：
Rmax=1.93/2=0.96kN≤Rc=0.8×8=6.4kN
横向水平杆：
Rmax=1.95kN≤Rc=0.8×8=6.4kN
满足要求！
六、荷载计算
脚手架搭设高度H
34
双立杆计算高度H1
34
脚手架钢管类型
Ф48×3
每米立杆承受结构自重标准值gk（kN/m）
0.121
立杆静荷载计算
1、立杆承受的结构自重标准值NG1k
双外立杆：
NG1k=（gk+0.033+la×n/2×0.033/h）×H1=（0.121+0.033+1.5×2/2×0.033/1.8）×34=6.19kN
双内立杆：
NGS1k=6.19kN
2、脚手板的自重标准值NG2k1
双外立杆：
NGS2k1=H1/h×la×lb×Gkjb×1/4/2=34/1.8×1.5×1.05×0.35×1/4/2=1.3kN
双内立杆：
NGS2k1=1.3kN
3、栏杆与挡脚板自重标准值NG2k2
双外立杆：
NGS2k2=H1/h×la×Gkdb×1/4=34/1.8×1.5×0.17×1/4=1.2kN
4、围护材料的自重标准值NG2k3
双外立杆：
NGS2k3=Gkmw×la×H1=0.01×1.5×34=0.51kN
构配件自重标准值NG2k总计
双外立杆：
NGS2k=NGS2k1+NGS2k2+NGS2k3=1.3+1.2+0.51=3.02kN
双内立杆：
NGS2k=NGS2k1=1.3kN
立杆施工活荷载计算
外立杆：
NQ1k=la×lb×（nzj×Gkzj）/2=1.5×1.05×（2×2）/2=3.15kN
内立杆：
NQ1k=3.15kN
组合风荷载作用下单立杆轴向力：
双外立杆：
Ns=1.2×（NGS1k+NGS2k）+0.9×1.4×NQ1k=1.2×（6.19+3.02）+0.9×1.4×3.15=15.02kN
双内立杆：
Ns=1.2×（NGS1k+NGS2k）+0.9×1.4×NQ1k=1.2×（6.19+1.3）+0.9×1.4×3.15=12.96kN
七、立杆稳定性验算
脚手架搭设高度H
34
双立杆计算高度H1
34
双立杆受力不均匀系数KS
0.6
立杆计算长度系数μ
1.7
立杆截面抵抗矩W（mm3）
4490
立杆截面回转半径i（mm）
15.9
立杆抗压强度设计值[f]（N/mm2）
205
立杆截面面积A（mm2）
424
连墙件布置方式
两步三跨
1、立杆长细比验算
立杆计算长度l0=Kμh=1×1.7×1.8=3.06m
长细比λ=l0/i=3.06×103/15.9=192.45≤210
轴心受压构件的稳定系数计算：
立杆计算长度l0=kμh=1.155×1.7×1.8=3.53m
长细比λ=l0/i=3.53×103/15.9=222.28
查《规范》表A得，φ=0.148
满足要求！
2、立杆稳定性验算
不组合风荷载作用
双立杆的轴心压力设计值NS=1.2×（NGS1k+NGS2k）+1.4×NQ1k=1.2×（6.19+3.02）+1.4×3.15=15.46kN
σ=KSNS/（φA）=0.6×15456.51/（0.148×424）=147.79N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求！
组合风荷载作用
双立杆的轴心压力设计值NS=1.2×（NGS1k+NGS2k）+0.9×1.4×NQ1k=1.2×（6.19+3.02）+0.9×1.4×3.15=15.02kN
Mws=0.9×1.4×Mwk=0.9×1.4×ωklah2/10=0.9×1.4×0.26×1.5×1.82/10=0.16kN·m
σ=KS（NS/（φA）+Mw/W）=0.6×（15015.51/（0.148×424）+160009.67/4490）=164.95N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求！
八、连墙件承载力验算
连墙件布置方式
两步三跨
连墙件连接方式
扣件连接
连墙件约束脚手架平面外变形轴向力N0（kN）
3
连墙件计算长度l0（mm）
600
连墙件截面面积Ac（mm2）
489
连墙件截面回转半径i（mm）
158
连墙件抗压强度设计值[f]（N/mm2）
205
连墙件与扣件连接方式
双扣件
扣件抗滑移折减系数
1
Nlw=1.4×ωk×2×h×3×la=1.4×0.39×2×1.8×3×1.5=8.75kN
长细比λ=l0/i=600/158=3.8，查《规范》表A.0.6得，φ=0.99
（Nlw+N0）/（φAc）=（8.75+3）×103/（0.99×489）=24.22N/mm2≤0.85×[f]=0.85×205N/mm2=174.25N/mm2
满足要求！
扣件抗滑承载力验算：
Nlw+N0=8.75+3=11.75kN≤1×12=12kN
满足要求！
九、脚手架材料用量计算
脚手架杆部件名称
数量计算公式
用量（m）
备注
立杆
2（H+H1）×（L/la+1）
544
纵向水平杆
（2×（njj+nzj+nqj）+（2+n）×（H/h+1））×L
380
防护栏杆+纵向水平杆
横向水平杆
（H/h+1）×（L/la+1）×lb
79.8
横向斜撑
（H/h+1）×（L/la+1）×1/3×（h2+lb2）0.5
52.79
3跨1设
连墙件
LH/（3la×2h）
10
2步3跨，单位（根）
安全网
LH
170
单位（㎡）
脚手板
（H/h+1）×1/4×L×lb
24.94
4步1设，单位（㎡）
挡脚板
（H/h+1）×1/4×L
23.75
4步1设
升级会员 