插扣式脚手架.docx
《插扣式脚手架.docx》由会员分享，可在线阅读，更多相关《插扣式脚手架.docx（27页珍藏版）》请在冰豆网上搜索。
插扣式脚手架
第一节、编制依据
模板工程的施工质量是对整个砼工程质量，对下道工序的施工有直接的影响。
因此，合理选用模板支撑体系，严格执行“三检制”，保证模板的施工质量。
本工程支模计算依据建筑、结构图纸和图纸答疑纪要及图纸设计变更，及以下标准、规范：
1）《建筑施工安全检查标准》JGJ59-2011。
2）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130－2011、J84－2011。
3）支模计算软件。
相关国家规范、地方标准等技术文件：
4）《混凝土结构工程施工及验收规范》GB50204—2015；
5）《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-2011；
6）《建筑工程施工质量验收统一标准》GB50300-2011；
7）《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008；
第二节、工程概况
绿城•诚园项目位于河北省邢台市太行路路与学院路交汇处东北角，总建筑面85330.16m2，其中：
9#住宅楼8158.64m2、10#住宅楼6155.1m2、12#住宅楼8365.14m2、13#住宅楼9235.89m2、17#住宅楼10452.84m2、18#住宅楼6155.22m2、21#住宅楼9637.49m2、22#住宅楼6159.87m2。
建筑物最大高度36.0m。
筏板基础，剪力墙结构。
地下均为2层，9#、12#、17#楼地上11层；21#楼地上10层；10#、13#、18#、22#楼均地上9层。
该工程±0.000相当于（黄海系）绝对标高84.4m，基础筏板厚度550、600、650mm等。
地下二层均设有储藏间、计量间、排风机房、配电间；地上为住宅楼，层高3.0m；屋面顶部设有太阳能集热器设备。
建筑工程规模：
小型；设计使用年限：
50年；建筑防火分类：
二类；建筑耐火等级：
二级，地下为一级；地下工程防水等级：
地下室防水等级为二级，配电室为一级；建筑抗震设防烈度：
七度。
第三节、插扣式脚手架的特点
插扣式脚手架全称为多功能插扣式脚手架，它是由承插型插扣式钢管支架衍生出来的一种新型建筑支撑系统。
与插扣式钢管支架相比具有承载力大，搭建速度快，稳定性强，易于管理等特点。
1、主要构配件：
（1）、立杆：
杆上焊接有连接的轮盘和连接套管的竖向支撑杆件。
（2）、连接轮盘：
焊接于立杆上可扣接4个方向扣接头的八边形孔板。
（3）、立杆连接套管：
焊接于立杆一端，用于立杆竖向接长的专用外套管。
（4）、横杆：
两端焊接有扣接头，且与立杆扣接的水平杆件。
插扣式脚手架是新型的一种便捷式支撑脚手架，它有点类似碗扣架又优于碗扣架，他的特点如下：
1、具有可靠的双向自锁能力；
2、无任何活动零件；
3、运输、储存、搭设、拆除方便快捷；
4、受力性能合理；
5、可以自由调节；
缺点：
1、插扣式脚手架搭设不宜在基层不硬实，地面不平整和不进行混凝土硬化的地面上；
2、不宜直接在土质差的软土层、地面易塌陷的地基上搭设；
3、只能作为落地式脚手架使用，不能作为悬挑脚手架使用。
本工程使用条件:
由于本工程为剪力墙结构，楼面地面平整，顶板流水施工，要求满堂架搭设规范且速度快，所以采用插扣式满堂架施工支撑体系。
第四节、插扣式支撑的设计
4.1插扣式脚手架的布置
1、插扣式满堂架的搭设严格按照GB24911－2010标准执行，根据本工程实际情况，按照楼层高度选用长度2500mm的立杆加500mm的U型顶托。
根据计算书、剪力墙开间尺寸和梁位置，横杆长度采用600、900㎜。
2、对于局部特别的房间，如卫生间、厨房、阳台等结构板标高不一致的，高差大于10mm的，该房间独立设置插口满堂架，与临间采用钢管扣件连接。
3、部分房间适当利用长度1500mm的钢管扣件进行调整立杆间距，保证立杆相对梁的距离。
4、对于楼梯踏步的模板支设，由于模板架支撑是斜向的，采用钢管扣件进行搭设。
5、对于顶板，由于插扣式脚手架的支设高度不能正好到达梁底，因此，在插扣立杆顶端，加设U型顶托进行顶板标高的立杆高度调整。
立杆顶部U型托丝杆外露不得超过25CM，确保支架及U型顶托的的受力稳定。
顶板底采用U型顶托上设钢管横杆，钢管横杆必须摆放在U型顶托中心部位，钢管横杆上铺设40*60木方，间距150mm,木方上铺设12mm竹胶板。
6、梁底间距900mm设置一道水平小横杆，用钢管扣件连接。
梁底采用小横杆上铺设三道40*60木方,木方上铺设梁底板。
7、根据立杆2500mm的尺寸，每道立杆有两道插盘，两步横杆必须满加，不得漏加扫地杆。
8、在顶板混凝土布料机的安放房间采用600mm的插口横杆，该房间设置四道剪刀撑,剪刀撑用钢管扣件搭设，确保满足布料机施工的动荷载。
第五节、施工部署准备
5.1工艺流程
主体结构采用各楼号独立流水施工，各楼号准备三层支撑架材料，依次进行流水作业。
5.2插口满堂架施工准备
a、材料准备：
根据各楼流水施工进度计划及工程量，计划分批进场三层的插扣满堂架，材料的数量及进场时间，由专人负责，确保材料按时进场，并妥善保管。
（1）对于发生变形、弯曲、开裂、生锈的架管，严禁使用，及时退场。
（2）架管进场后，堆放整齐，上部覆盖严密，下部垫起架空，防止雨淋生锈。
b、插扣式满堂架范围
基础以上结构顶板模板支撑；
c、插扣式满堂架技术交底工作
在插扣式满堂架架子搭设前，应该对工人进行新工艺的技术交底工作，交底的重点如下；
1.插扣式支撑体系扣件必须插牢固，保证不能自拔。
2.按规范和方案要求搭设横杆、顶墙杆、扣件连接杆及剪刀撑。
3.可调U型顶托的自由端高度小于250mm。
4.作为扫地杆的最底层水平杆必须满加。
第六节、操作工艺
1、将楼层各构件位置的边线在地面上标出，以保证支架、模板施工过程中按设计尺寸进行施工。
2、按预先的支架设计位置在地面上将立杆位置标出，并做好标记，保证立杆排列整齐。
3、先竖立最角端的立杆，并逐步将周边立杆竖起，将扫地杆及第一步横杆搭设，保证已搭设架体稳固、不倾倒。
4、在立杆全部竖立完成后，进行上部立杆搭设，将全部横杆搭设完成，并预留出梁位。
按预定架体设计要求搭设剪刀撑，剪刀撑必须按要求整体搭设。
5、搭设梁底纵向受力钢管，受力钢管需采用双扣件固定，钢管搭设时需进行标高复核以保证梁底模板为设计标高。
6、梁底模板铺设时，木楞木枋放置应平顺，且靠近节点位置需放置木楞。
7、板底模板铺设时，应先将顶部可调顶托调整至预定标高位置，并对其进行拉线找平，满足平整度要求后再铺设模板。
第七节、质量标准
7.1质量管理基本要求
为保证支模架施工质量，控制安全风险，设置验收点，即：
满堂架基础验收、满堂架验收。
由安全员、技术员负责停工验收，验收合格后，方可进入下一道工序施工。
7.2满堂架的施工验收要求
1、验收人员：
施工完由项目经理组织生产经理、技术负责人、技术内业、工长、质检和安全员进行验收，确认合格后方可投入使用。
2、检查验收必须严肃认真进行，要对检查情况、整改结果填写记录内容，并签字齐全。
3、重点验收项目：
（1）插口连接验收：
安装后的插碗插口应按随机均布原则进行抽样检查，检查扣件主要看其连接是否紧固，不合格时，必须整体重新插入或靠紧，并经复验合格方可验收。
安全设施、防坠装置是否齐全和安全可靠。
（2）基础是否平整坚实，支垫是否符合要求。
第八节、安全文明要求
8.1安全施工主要注意事项
⑴支设立柱模板和梁板模板时，应搭设工作台，不足4m的，可使用马凳操作，不准站在柱模板上操作和在梁底模上行走，更不允许利用拉杆、支撑攀登上下。
⑵当搭设4m以上的梁板模板时，应在满堂架中间设一层简易安全网，以防止高空坠落及坠物伤人。
⑶搭拆脚手架、模板时，应按《高处作业安全技术规范》JGJ80-2016的有关规定进行。
且地面应设围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。
⑷拆脚手架、模板前，应由工程项目技术负责人向工长、安全员、施工操作队组全体人员作详细的安全技术交底。
⑸架子工持证上岗，搭设施工时避免上下同时作业。
钢管横杆、立杆的接头应错开。
紧固时注意握紧工具、扣件避免其坠落伤人。
外架上所有脚手板、挡脚板、安全网必须搭设牢固、封闭严密，以防发生高空坠落、施工落物和水泥、建筑垃圾等粉尘飞扬等现象。
⑹搭拆脚手架过程中，操作人员应系好安全带带好安全帽，一切操作过程都应符合相关安全操作规范、规程和标准。
⑺拆模采用长撬杆，严禁操作人员站在正拆除的模板下，拆模间歇时，将活动的模板、拉杆、支撑固定。
⑻对职工进场进行安全技术教育，发现施工中的安全技术问题应及时解决。
⑼现场安全员有权制止违章指挥和违章作业，遇有险情应立即停止施工作业，并报告工程项目领导及时处理。
⑽模板拆除时，不应对搂层形成冲击荷载，拆除的模板和支架应分散堆放并及时运走，防止人员踏空坠落。
8.2脚手架施工的危险源
脚手架搭、拆、使用时的高空坠落；脚手架搭、拆、使用时的物体打击；脚手架的坍（垮）塌。
⑴针对高空坠落的管理要求
①参与搭拆作业的人员，须持证上岗，安全帽、安全带、防滑鞋等要穿戴齐全，严禁酒后作业。
作业面上宜铺设必要数量的脚手板并予临时固定。
②工人在架上作业时，应注意自我安全保护和他人的安全，避免发生碰撞、闪失、和落物；严禁在架上嬉闹和坐在栏杆上等不安全处休息。
③脚手架进行全封闭使用，外架底部满铺脚手板，下挂密目安全兜网一道。
（外架另行设计。
）安全网必须与结构连接严密牢固。
严禁使用损坏和腐朽的安全网。
④作业人员在架上的最大作业高度应以可进行正常操作为度，禁止在架板上加垫器物或单块脚手板以增加操作高度。
⑤人员上下脚手架必须走设安全防护的出入通（梯）道，严禁攀援脚手架上下。
⑥六级及六级以上大风和雨、雪天应停止脚手架作业；雨、雪之后上架作业时，应把架面的积雪、积水清除掉，仔细检查确认安全后，方可上人操作。
⑵针对物体打击的管理要求
①搭拆过程中，不得单人进行装设较重杆配件和其它易发生失衡、脱手、碰撞、滑跌等不安全的作业。
②拆除工作中，严禁使用榔头等硬物击打、撬挖，拆下的扣件应放入袋内，传递至地面并放指定地点堆存。
③拆下的钢管与配件，应及时传送至楼层内，防止碰撞，严禁抛掷。
④在整个拆除作业过程中，项目安全员应切实作好现场巡查工作，在主要通道处设置警戒区，安排警戒员一名巡视，确保拆除作业顺利进行。
⑶针对坍（垮）塌的管理要求
①脚手架必须严格按方案进行搭设，在搭设中不得随意改变构架设计、减少杆配件设置和对立杆纵距做尺寸放大。
确有实际情况，需要对构架作调整和改变时，应提交技术主管人员解决。
②本支模架只允许作为结构施工支模架，不允许堆载，不得随意超负荷使用。
③本支模架作为支撑架，立杆垂直度须严格控制，一般须吊线复核，必要时用经纬仪复核垂直度。
④在作业中，禁止随意拆除脚手架的基本构架杆件、整体性杆件、连接紧固件、安全网等。
⑤施工前因操作要求需要拆除部分架体时，必须经项目总工程师同意，并由施工工长旁站指挥，防止误拆杆件。
8.3安全检查
1、检查脚手架是否变形或沉陷。
若有异常，应随时上报、及时处理。
2、检查脚手架整体和局部尤其是主梁或大梁下立杆的垂直度，若有异常，应及时加固和消除隐患。
3、检查插插口时，先看其外观，视情况对其进行涂油和紧固。
4、检查连接件是否齐全、松动、位移等，因施工需要移动，必须在专人负责下在相邻位置补足。
5、检查安全网等是否完整、牢固，若有损坏及时调换、整改。
6、检查满堂架的荷载情况。
支模架上不准堆放大量材料、过重的设备，以免超过设计荷载，如发现有处于不安全位置和不稳定状态的，应及时纠正。
此外，还要逐日清除脚手板上的垃圾。
7、脚手架维护和保养应设专人定期完成，遇大风、大雪、大雨天气应重新维护验收后投入使用。
8.4文明要求
1、对现场架料堆场进行统一规划，对不同的进场材料设备进行分类合理和储存，并挂牌标明标示，重要设备材料利用专门的围栏和库房储存并设专人管理。
2、架料堆放场地要求硬化、平整、有围护。
3、环保与文明施工。
做到工完场清。
整个架料堆放场地与施工现场要达到整齐有序、干净无污染、低扬尘低能耗的整体效果。
第九节、模板支撑体系设计计算
板模板（盘扣式）计算书
计算依据：
1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008
2、《建筑施工承插盘扣式钢管支架安全技术规范》JGJ231－2010
3、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010
4、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012
5、《钢结构设计规范》GB50017-2003
一、工程属性
新浇混凝土板名称
全部楼标准层
新浇混凝土板板厚（mm）
120
模板支架纵向长度La（m）
18
模板支架横向长度Lb（m）
45
模板支架高度H（m）
3.0
二、荷载设计
模板及其支架自重标准值G1k（kN/m2）
面板
0.1
面板及小梁
0.3
楼板模板
0.5
模板及其支架
1.05
新浇筑混凝土自重标准值G2k（kN/m3）
24
钢筋自重标准值G3k（kN/m3）
1.1
施工人员及设备荷载标准值Q1k（kN/m2）
3
泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载标准值Q2k（kN/m2）
0.25
其他附加水平荷载标准值Q3k（kN/m）
0.55
Q3k作用位置距离支架底的距离h1（m）
4
风荷载标准值ωk（kN/m2）
基本风压ω0（kN/m2）
0.2
0.2×1×0.8=0.16
风荷载高度变化系数μz
1
风荷载体型系数μs
0.8
抗倾覆计算中风荷载作用位置距离支架底的距离h2（m）
6
三、模板体系设计
主梁布置方向
平行立杆纵向方向
立杆纵向间距la（mm）
900
立杆横向间距lb（mm）
900
水平杆步距h（mm）
1500
顶层水平杆步距hˊ（mm）
900
支架可调托座支撑点至顶层水平杆中心线的距离a（mm）
350
小梁间距l（mm）
200
小梁最大悬挑长度L1（mm）
100
主梁最大悬挑长度L2（mm）
150
平面图
纵横向剖面图
四、面板验算
面板类型
木模板
厚度t（mm）
12
抗弯强度设计值f（N/mm2）
16.83
弹性模量E（N/mm2）
9350
计算方式
简支梁
按简支梁，取1m单位宽度计算。
计算简图如下：
W=bt2/6＝1000×122/6＝24000mm4
I=bt3/12＝1000×123/12＝144000mm3
承载能力极限状态
q1=γGb（G1k+（G2k+G3k）h0）+γQbQ1k=1.2×1×（0.1+（24+1.1）×0.12）+1.4×1×3=7.934kN/m
q1静=γGb（G1k+（G2k+G3k）h0）=1.2×1×（0.1+（24+1.1）×0.12）=3.734kN/m
正常使用极限状态
q=γGb（G1k+（G2k+G3k）h0）+γQbQ1k=1×1×（0.1+（24+1.1）×0.12）+1×1×3=6.112kN/m
1、强度验算
Mmax=0.125q1l2=0.125×7.934×0.22=0.04kN·m
σ=Mmax/W=0.04×106/（66667×103）=0.6N/mm2≤[f]=16.83N/mm2
满足要求！
2、挠度验算
νmax＝5ql4/（384EI）=5×6.112×2004/（384×9350×666667）=0.02mm
νmax=0.02mm≤min{200/150，10}=1.333mm
满足要求！
五、小梁验算
小梁材质及类型
矩形木楞
截面类型
Ф48×2.75
截面惯性矩I（cm4）
32
截面抵抗矩W（cm3）
16
抗弯强度设计值f（N/mm2）
12.87
弹性模量E（N/mm2）
8415
计算方式
二等跨梁
承载能力极限状态
q1=γGl（G1k+（G2k+G3k）h0）+γQlQ1k=1.2×0.2×（0.3+（24+1.1）×0.12）+1.4×0.2×3=1.635kN/m
正常使用极限状态
q=γGl（G1k+（G2k+G3k）h0）+γQlQ1k=1×0.2×（0.3+（24+1.1）×0.12）+1×0.2×3=1.262kN/m
按二等跨梁连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为100mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下：
1、强度验算
σ=Mmax/W=0.162×106/16000=10.125N/mm2≤[f]=12.87N/mm2
满足要求！
2、抗剪验算
Vmax＝0.909kN
τmax＝3Vmax/（2bh0）=3×0.909×1000/（2×60×40）=0.568N/mm2≤[τ]=1.386N/mm2
满足要求！
3、挠度验算
νmax=1.596mm≤[ν]=min[lb/150，10]=min[900/150，10]=6mm
满足要求！
4、支座反力
承载能力极限状态
R1=0.731kN
R2=1.818kN
R3=0.731kN
正常使用极限状态
R1ˊ=0.562kN
R2ˊ=1.396kN
R3ˊ=0.562kN
六、主梁验算
主梁材质及类型
钢管
截面类型
48mm×2.75mm
截面惯性矩I（cm4）
10.78
截面抵抗矩W（cm3）
4.49
抗弯强度设计值f（N/mm2）
205
弹性模量E（N/mm2）
206000
抗剪强度设计值fv（N/mm2）
125
计算方式
四等跨梁
取上面计算中的小梁最大支座反力
承载能力极限状态
R=max[R1,R2,R3]/2=max[0.731,1.818,0.731]/2=0.909kN
正常使用极限状态
Rˊ=max[R1ˊ,R2ˊ,R3ˊ]/2=max[0.562,1.396,0.562]/2=0.698kN
计算简图如下：
1、抗弯验算
σ=Mmax/W=0.382×106/4490=85.078N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求！
2、抗剪验算
Vmax＝2.521kN
τmax＝2Vmax/A=2×2.521×1000/424=11.892N/mm2≤[τ]=125N/mm2
满足要求！
3、挠度验算
νmax=0.611mm≤[ν]=min[lb/150，10]=min[900/150，10]=6mm
满足要求！
七、立柱验算
钢管类型（mm）
A-LG-1500（Φ48X2.75X1500）
回转半径i（mm）
20.1
抗压强度设计值[f]（N/mm2）
200
立柱截面面积（mm2）
571
立柱截面抵抗矩（cm3）
7700
支架立杆计算长度修正系数η
1.2
悬臂端计算长度折减系数k
0.7
1、长细比验算
l01=hˊ+2ka=900+2×0.7×350=1390mm
l02=ηh=1.2×1500=1800mm
取两值中的大值l0=1800mm
λ=l0/i=1800/20.1=89.552≤[λ]=150
长细比满足要求！
2、立柱稳定性验算
不考虑风荷载
顶部立杆段：
λ1=l01/i=1390/20.1=69.154
查表得，φ=0.886
N1=[γG（G1k+（G2k+G3k）h0）+γQQ1k]lalb=[1.2×（0.5+（24+1.1）×0.12）+1.4×3]×0.9×0.9=6.816kN
f=N1/（φ1A）＝6.816×103/（0.886×571）=13.473N/mm2≤[σ]=200N/mm2
满足要求！
非顶部立杆段：
λ2=l02/i=1800/20.1=89.552
查表得，φ=0.424
N2=[γG（G1k+（G2k+G3k）h0）+γQQ1k]lalb=[1.2×（1.05+（24+1.1）×0.12）+1.4×3]×0.9×0.9=7.35kN
f=N2/（φ2A）＝7.35×103/（0.424×571）=30.359N/mm2≤[σ]=200N/mm2
满足要求！
考虑风荷载
Mw=ψc×γQωklah2/10=0.9×1.4×0.16×0.9×1.82/10=0.059kN·m
顶部立杆段：
N1w=[γG（G1k+（G2k+G3k）h0）+ψc×γQQ1k]lalb+ψc×γQMw/lb=[1.2×（0.5+（24+1.1）×0.12）+0.9×1.4×3]×0.9×0.9+0.9×1.4×0.059/0.9=6.558kN
f=N1w/（φ1A）+Mw/W=6.558×103/（0.886×571）+0.059×106/7700=20.625N/mm2≤[σ]=200N/mm2
满足要求！
非顶部立杆段：
N2w=[γG（G1k+（G2k+G3k）h0）+ψc×γQQ1k]lalb+ψc×γQMw/lb=[1.2×（1.05+（24+1.1）×0.12）+0.9×1.4×3]×0.9×0.9+0.9×1.4×0.059/0.9=7.093kN
f=N2w/（φ2A）+Mw/W=7.093×103/（0.424×571）+0.059×106/7700=36.96N/mm2≤[σ]=200N/mm2
满足要求！
八、可调托座验算
可调托座内主梁根数
2
可调托承载力容许值[N]（kN）
40
按上节计算可知，可调托座受力
N=6.816kN≤[N]=40kN
满足要求！
九、抗倾覆验算
混凝土浇筑前，倾覆力矩主要由风荷载产生，抗倾覆力矩主要由模板及支架自重产生
MT=ψc×γQ（ωkLaHh2+Q3kLah1）=0.9×1.4×（0.16×40×2.9×6+0.55×40×4）=251.194kN.m
MR=γGG1kLaLb2/2=1.35×1.05×40×302/2=25515kN.m
MT=251.194kN.m≤MR=25515kN.m
满足要求！
混凝土浇筑时，倾覆力矩主要由泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载产生，抗倾覆力矩主要由钢筋、混凝土、模板及支架自重产生
MT=ψc×γQ（Q2kLaH+Q3kLah1）=0.9×1.4×（0.25×40×2.9+0.55×40×4）=147.42kN.m
MR=γG[G1k+（G2k+G3k）h0]LaLb2/2=1.35×[1.05+（24+1.1）×0.12]×40×302/2=98706.6kN.m
MT=147.42kN.m≤MR=98706.6kN.m
满足要求！
十、立柱地基基础计算
脚手架放置位置
混凝土楼板
立柱底垫板的底面平均压力
p=N/（mfA）=7.35/（0.4×0.25）=73.5kPa≤fak=100kPa
满足要求！
梁模板（盘扣式）计算书
计算依据：
1、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010
2、《建筑结构荷
升级会员 