柱截面7501187柱模板计算书.docx
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柱截面7501187柱模板计算书
附件15：
柱截面750×1187柱模板计算书
计算依据：
1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008
2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010
3、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012
4、《钢结构设计规范》GB50017-2003
一、工程属性
新浇混凝土柱名称
地下室
新浇混凝土柱的计算高度（mm）
4320
新浇混凝土柱长边边长（mm）
1187
新浇混凝土柱短边边长（mm）
750
二、支撑体系设计
柱长边小梁根数
6
柱短边小梁根数
5
柱箍两端设置对拉螺栓
是
柱长边对拉螺栓根数
2
柱短边对拉螺栓根数
1
对拉螺栓布置方式
均分
柱长边对拉螺栓间距（mm）
473,473,473
柱短边对拉螺栓间距（mm）
491,491
柱箍搭设
序号
柱箍距柱底距离hi（mm）
柱箍依次间距（mm）
1
200
200
2
650
450
3
1100
450
4
1550
450
5
2000
450
6
2600
600
7
3200
600
8
3800
600
平面图：
平面图
立面图：
立面图
三、荷载组合
侧压力计算依据规范
《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008
混凝土重力密度γc（kN/m3）
24
新浇混凝土初凝时间t0（h）
4
外加剂影响修正系数β1
1
混凝土坍落度影响修正系数β2
1.15
混凝土浇筑速度V（m/h）
2.5
混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H（m）
4.32
新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k（kN/m2）
min{0.22γct0β1β2v1/2，γcH}＝min{0.22×24×4×1×1.15×2.51/2，24×4.32}＝min{38.403，103.68}＝38.403kN/m2
倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q3k（kN/m2）
2
有效压头高度h=G4k/γc=38.403/24=1.6m
承载能力极限状态设计值
Smax＝0.9max[1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.4×0.7Q3k]＝0.9max[1.2×38.403+1.4×2，1.35×38.403+1.4×0.7×2]＝0.9max[48.884，53.804]＝0.9×53.804＝48.424kN/m2
Smin＝0.9×1.4Q3k=0.9×1.4×2=2.52kN/m2
正常使用极限状态设计值
S'max＝G4k＝38.403kN/m2
S'min＝0kN/m2
四、面板验算
面板类型
覆面木胶合板
面板厚度t（mm）
12
面板抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
37
面板弹性模量E（N/mm2）
10584
根据《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008），面板截面宽度取单位宽度即b=1000mm。
W＝bh2/6＝1000×122/6＝24000mm3，I＝bh3/12＝1000×123/12=144000mm4
考虑到工程实际和验算简便，不考虑有效压头高度对面板的影响。
1、强度验算
最不利受力状态如下图，按【四等跨连续梁】验算
简图：
静载线荷载q1＝0.9×1.35×bG4k＝0.9×1.35×1.0×38.403＝46.66kN/m
活载线荷载q2＝0.9×1.4×0.7×bQ3k＝0.9×1.4×0.7×1.0×2＝1.764kN/m
Mmax=-0.107q1l2-0.121q2l2=-0.107×46.66×0.2372-0.121×1.764×0.2372=-0.292kN·m
σ＝Mmax/W＝0.292×106/24000=12.167N/mm2≤[f]=37N/mm2
满足要求！
2、挠度验算
作用线荷载q'＝bS'max＝1.0×38.403＝38.403kN/m
简图：
ν＝0.632q'l4/（100EI）＝0.632×38.403×2374/（100×10584×144000）=0.502mm≤[ν]＝l/400＝237/400＝0.593mm
满足要求！
五、小梁验算
小梁材质及类型
矩形木楞
小梁截面类型（mm）
50×80
小梁截面惯性矩I（cm4）
213.333
小梁截面抵抗矩W（cm3）
53.333
小梁抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
12.87
小梁弹性模量E（N/mm2）
9350
小梁抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）
1.485
1、强度验算
qmax＝lSmax＝0.237×48.424＝11.476kN/m
qmin＝lSmin＝0.237×2.52＝0.597kN/m
简图：
弯矩图：
（kN.m）
Mmax=0.334kN·m
σ＝Mmax/W＝0.334×106/53333=6.263N/mm2≤[f]=12.87N/mm2
满足要求！
2、挠度验算
q'max＝lS'max＝0.237×38.403＝9.102kN/m
q'min＝lS'min＝0.237×0＝0kN/m
简图：
变形图：
（mm）
νmax=0.309mm≤[ν]=l/400=600/400=1.5mm
满足要求！
3、支座反力计算
1）承载能力极限状态
剪力图：
（kN）
R1=4.984kN
R2=5.003kN
R3=5.332kN
R4=4.655kN
R5=6.671kN
R6=4.423kN
R7=1.684kN
R8=3.121kN
2）正常使用极限状态
剪力图：
（kN）
R'1=3.953kN
R'2=3.968kN
R'3=4.23kN
R'4=3.689kN
R'5=5.3kN
R'6=3.48kN
R'7=1.412kN
R'8=2.076kN
4、抗剪验算
由承载能力极限状态的剪力图知
Vmax＝3.693kN
τ＝3Vmax/（2bh）=3×3.693×103/（2×50×80）=1.385N/mm2≤[τ]=1.485N/mm2
满足要求！
六、柱箍验算
柱箍材质及类型
钢管
柱箍截面类型（mm）
Φ48×3.5
柱箍计算截面类型（mm）
Φ48×2.7
柱箍截面面积A（cm2）
3.84
柱箍截面惯性矩I（cm4）
9.89
柱箍截面抵抗矩W（cm3）
4.12
柱箍抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
205
柱箍弹性模量E（N/mm2）
206000
柱箍合并根数
2
柱箍受力不均匀系数η
0.6
由上节小梁"验算"的"支座反力计算"知，柱箍取小梁对其反力最大的那道验算
连续梁中间集中力取小梁最大支座；两边集中力取小梁荷载取半后，最大支座反力的一半。
1）长边柱箍
取小梁计算中l=1187/（6-1）=237.4mm=0.237m代入小梁计算中得到：
承载能力极限状态：
Rmax＝ηMax[4.984，5.003，5.332，4.655，6.671，4.423，1.684，3.121]＝0.6×6.671=4.003kN
正常使用极限状态：
R'max＝ηMax[3.953，3.968，4.23，3.689，5.3，3.48，1.412，2.076]＝0.6×5.3=3.18kN
2）短边柱箍
取小梁计算中l=750/（5-1）=187.5mm=0.188m代入小梁计算中得到：
承载能力极限状态：
Rmax＝ηMax[3.954，3.969，4.23，3.693，5.292，3.509，1.336，2.476]＝0.6×5.292=3.175kN
正常使用极限状态：
R'max＝ηMax[3.136，3.147，3.355，2.926，4.204，2.761，1.12，1.647]＝0.6×4.204=2.522kN
1、强度验算
长边柱箍计算简图：
长边柱箍计算弯矩图：
（kN.m）
长边柱箍计算剪力图：
（kN）
Mmax＝0.381kN·m
σ＝Mmax/W＝0.381×106/4120=92.476N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求！
短边柱箍计算简图：
短边柱箍计算弯矩图：
（kN.m）
短边柱箍计算剪力图：
（kN）
Mmax＝0.385kN·m
σ＝Mmax/W＝0.385×106/4120=93.447N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求！
2、支座反力计算
长边柱箍支座反力：
Rc1=1.718/η=1.718/0.6=2.863kN
Rc2=8.29/η=8.29/0.6=13.817kN
Rc3=8.29/η=8.29/0.6=13.817kN
Rc4=1.718/η=1.718/0.6=2.863kN
短边柱箍支座反力：
Rd1=1.641/η=1.641/0.6=2.735kN
Rd2=9.417/η=9.417/0.6=15.695kN
Rd3=1.641/η=1.641/0.6=2.735kN
3、挠度验算
长边柱箍计算简图：
长边柱箍计算变形图：
（mm）
νmax＝0.149mm≤[ν]=l/400=473/400=1.183mm
满足要求！
短边柱箍计算简图：
短边柱箍计算变形图：
（mm）
νmax＝0.159mm≤[ν]=l/400=491/400=1.228mm
满足要求！
七、对拉螺栓验算
对拉螺栓类型
M14
轴向拉力设计值Ntb（kN）
17.8
扣件类型
3形26型
扣件容许荷载（kN）
26
N=Max[Rc1，Rc2，Rc3，Rc4，Rd1，Rd2，Rd3]＝15.695kN≤Ntb＝17.8kN
满足要求！
N＝15.695kN≤26kN
满足要求！
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