酒店西向门厅高支模施工方案.docx

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酒店西向门厅高支模施工方案

一、编制依据2

二、工程概况2

三、高支模施工方案2

1.支模采用的主要材料2

2.西向门厅楼板模板2

3.西向门厅梁模板3

四、高支模计算3

㈠门厅楼板支模计算书3

㈡大梁模板设计（扣件钢管架）计算书12

五、高支模施工方法34

1.材料34

2.施工顺序34

3.安装支撑系统35

4.梁、板模板的安装36

5.支顶、梁板模板的拆除36

6.技术安全措施36

7.预防坍塌事故的技术措施37

8.预防高空坠落事故安全技术措施38

9.混凝土浇筑方法及技术措施39

六、高支模的施工管理39

七、监测措施40

八、应急预案41

超高大跨度支模架专项施工方案

一、.编制依据

⑴《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）；

⑵《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）；

⑶《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）；

⑷《钢结构设计规范》（GB50017-2003）；

⑸《建筑施工模板安全技术规程》（JGJ162-2008）；

⑹《王府邦瑞大酒店新建项目（一期工程）工程结构施工图纸》；

一、工程概况

本工程西向门厅为超高大跨度采光雨篷

王府邦瑞国际大酒店门厅一层楼面标高为-0.3米，屋面梁板结构标高为10.55米，该区域模板支架高度为10.85米，梁截面尺寸南北向为350×1100、650×2000、300×1100、300×800，东西向梁截面尺寸均为300×1100，最大跨度为21米。

结构板厚为130㎜；混凝土设计强度为C30。

根据设计图纸梁WKL1截面为650*2000（+650），跨度为21米。

为本工程楼面模板支撑系统主要和最薄弱环节。

二、高支模施工方案

1.支模采用的主要材料

（1）钢管：

Ф48×3.0mm；

（2）木方：

50mm×100mm×2000mm、50mm×100mm×4000mm；

（3）胶合板：

915mm×1830mm×18

（4）用脚手架配套底托，垫板尺寸为100×100×18mm。

2.西向门厅楼板模板

⑴、楼板底模采用18mm厚夹板，支撑系统采用50×100mm的木枋、扣件式脚手架。

⑵、所有楼板支撑体系均采用脚手架跨距@800mm，排距为@800m，最上层木枋为50×100mm@250，高度1000mm以上大梁跨距为400mm，排距为800mm，脚手架水平拉杆沿高度设置，第一道水平拉杆离柱脚200～300mm处，以后每隔1.5m设一道。

3.西向门厅梁模板

⑴、梁底模和侧模采用18mm厚夹板，梁底支撑系统采用50×100mm的木枋、扣件式脚手架。

⑵、高度不大于1100㎜梁模板垂直支撑的脚手架沿梁纵向方向布置，间距是800㎜，在梁中加一根立管，梁截面为0.65×2米垂直支撑的脚手架沿梁纵向方向布置，间距是400㎜，在梁中加二根立管；立管距梁边均为250㎜，根据层高及梁高来考虑，并通过调整底座及顶托的螺栓来满足支模的高度要求。

每隔1.5米纵横水平拉杆各一道，以保证整个支撑体系的稳定性。

⑶、采用50×100mm木枋作为梁的水平支撑。

上层木枋（直接承托梁底模板的木枋）为50×100mm，间距150mm；侧模加竖向100mm（宽）×50（高），间距250mm的木方。

⑷、跨度L>4m的肋承梁，应按施工规范起拱,起拱高度符合设计和施工规范的要求，主次梁交接时，先主梁起拱，后次梁起拱。

三、高支模计算

㈠门厅楼板支模计算

1.计算的已知条件

梁侧、梁底、和楼面模板均采用18mm厚夹板，承托梁底模板的木枋采用50×100mm木枋，间距150mm，楼面模板的楞木也采用50×100mm木枋，木枋间距为250mm。

门厅梁底脚手架跨距是400mm；楼板模板架支撑跨距是800mm，间距800mm。

（一）板模板（扣件钢管高架）计算书

高支撑架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）、《钢结构设计规范》（GB50017-2003）等规范编制。

因本工程模板支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。

为此计算中还参考了《施工技术》2002（3）：

《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》中的部分内容。

一、参数信息

1.模板支架参数

横向间距或排距（m）:

0.80；纵距（m）:

0.80；步距（m）:

1.50；

立杆上端伸出至模板支撑点长度（m）:

0.10；模板支架搭设高度（m）:

10.73；

采用的钢管（mm）:

Φ48×3.0；板底支撑连接方式:

方木支撑；

立杆承重连接方式:

双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:

0.80；

2.荷载参数

模板与木板自重（kN/m2）:

0.350；混凝土与钢筋自重（kN/m3）:

25.000；

施工均布荷载标准值（kN/m2）:

2.500；

3.材料参数

面板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用方木；

面板弹性模量E（N/mm2）:

9500；面板抗弯强度设计值（N/mm2）:

13；

木方抗剪强度设计值（N/mm2）:

1.400；木方的间隔距离（mm）:

250.000；

木方弹性模量E（N/mm2）:

9000.000；木方抗弯强度设计值（N/mm2）:

13.000；

木方的截面宽度（mm）:

50.00；木方的截面高度（mm）:

100.00；

4.楼板参数

楼板的计算厚度（mm）:

130.00；

图2楼板支撑架荷载计算单元

二、模板面板计算

模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度

模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：

W=80×1.82/6=43.2cm3；

I=80×1.83/12=38.88cm4；

模板面板的按照三跨连续梁计算。

面板计算简图

1、荷载计算

（1）静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重（kN/m）：

q1=25×0.13×0.8+0.35×0.8=2.88kN/m；

（2）活荷载为施工人员及设备荷载（kN/m）：

q2=2.5×0.8=2kN/m；

2、强度计算

计算公式如下:

M=0.1ql2

其中：

q=1.2×2.88+1.4×2=6.256kN/m

最大弯矩M=0.1×6.256×2502=39100N·m；

面板最大应力计算值σ=M/W=39100/43200=0.905N/mm2；

面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2；

面板的最大应力计算值为0.905N/mm2小于面板的抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求!

3、挠度计算

挠度计算公式为

ν=0.677ql4/（100EI）≤[ν]=l/250

其中q=q1=2.88kN/m

面板最大挠度计算值ν=0.677×2.88×2504/（100×9500×38.88×104）=0.021mm；

面板最大允许挠度[ν]=250/250=1mm；

面板的最大挠度计算值0.021mm小于面板的最大允许挠度1mm,满足要求!

三、模板支撑方木的计算

方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=b×h2/6=5×10×10/6=83.33cm3；

I=b×h3/12=5×10×10×10/12=416.67cm4；

方木楞计算简图

1.荷载的计算

（1）静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重（kN/m）：

q1=25×0.25×0.13+0.35×0.25=0.9kN/m；

（2）活荷载为施工人员及设备荷载（kN/m）：

q2=2.5×0.25=0.625kN/m；

2.强度验算

计算公式如下:

M=0.1ql2

均布荷载q=1.2×q1+1.4×q2=1.2×0.9+1.4×0.625=1.955kN/m；

最大弯矩M=0.1ql2=0.1×1.955×0.82=0.125kN·m；

方木最大应力计算值σ=M/W=0.125×106/83333.33=1.501N/mm2；

方木的抗弯强度设计值[f]=13.000N/mm2；

方木的最大应力计算值为1.501N/mm2小于方木的抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求!

3.抗剪验算

截面抗剪强度必须满足:

τ=3V/2bhn<[τ]

其中最大剪力:

V=0.6×1.955×0.8=0.938kN；

方木受剪应力计算值τ=3×0.938×103/（2×50×100）=0.282N/mm2；

方木抗剪强度设计值[τ]=1.4N/mm2；

方木的受剪应力计算值0.282N/mm2小于方木的抗剪强度设计值1.4N/mm2，满足要求!

4.挠度验算

计算公式如下:

ν=0.677ql4/（100EI）≤[ν]=l/250

均布荷载q=q1=0.9kN/m；

最大挠度计算值ν=0.677×0.9×8004/（100×9000×4166666.667）=0.067mm；

最大允许挠度[ν]=800/250=3.2mm；

方木的最大挠度计算值0.067mm小于方木的最大允许挠度3.2mm,满足要求!

四、木方支撑钢管计算

支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；

集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P＝1.877kN;

支撑钢管计算简图

支撑钢管计算弯矩图（kN·m）

支撑钢管计算变形图（mm）

支撑钢管计算剪力图（kN）

最大弯矩Mmax=0.505kN·m；

最大变形Vmax=0.974mm；

最大支座力Qmax=6.66kN；

最大应力σ=504756.562/4490=112.418N/mm2；

支撑钢管的抗压强度设计值[f]=205N/mm2；

支撑钢管的最大应力计算值112.418N/mm2小于支撑钢管的抗压强度设计值205N/mm2,满足要求!

支撑钢管的最大挠度为0.974mm小于800/150与10mm,满足要求!

五、扣件抗滑移的计算

按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。

纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值R=6.66kN；

R<12.80kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

六、模板支架立杆荷载设计值（轴力）

作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。

1.静荷载标准值包括以下内容

（1）脚手架的自重（kN）：

NG1=0.138×10.73=1.485kN；

钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A。

（2）模板的自重（kN）：

NG2=0.35×0.8×0.8=0.224kN；

（3）钢筋混凝土楼板自重（kN）：

NG3=25×0.13×0.8×0.8=2.08kN；

经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=3.789kN；

2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载

经计算得到，活荷载标准值NQ=（2.5+2）×0.8×0.8=2.88kN；

3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算

N=1.2NG+1.4NQ=8.579kN；

七、立杆的稳定性计算

立杆的稳定性计算公式:

σ=N/（φA）≤[f]

其中N----立杆的轴心压力设计值（kN）：

N=8.579kN；

φ----轴心受压立杆的稳定系数,由长细比lo/i查表得到；

i----计算立杆的截面回转半径（cm）：

i=1.59cm；

A----立杆净截面面积（cm2）：

A=4.24cm2；

W----立杆净截面模量（抵抗矩）（cm3）：

W=4.49cm3；

σ--------钢管立杆最大应力计算值（N/mm2）；

[f]----钢管立杆抗压强度设计值：

[f]=205N/mm2；

L0----计算长度（m）；

按下式计算:

l0=h+2a=1.5+0.1×2=1.7m；

a----立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m；

l0/i=1700/15.9=107；

由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.537；

钢管立杆的最大应力计算值；σ=8578.838/（0.537×424）=37.678N/mm2；

钢管立杆的最大应力计算值σ=37.678N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

如果考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算

l0=k1k2（h+2a）=1.167×1.023×（1.5+0.1×2）=2.03m；

k1--计算长度附加系数按照表1取值1.167；

k2--计算长度附加系数，h+2a=1.7按照表2取值1.023；

Lo/i=2029.53/15.9=128；

由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.406；

钢管立杆的最大应力计算值；σ=8578.838/（0.406×424）=49.835N/mm2；

钢管立杆的最大应力计算值σ=49.835N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。

以上表参照杜荣军:

《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》。

八、立杆的地基承载力计算

立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求

p≤fg

地基承载力设计值:

fg=fgk×kc=120×1=120kpa；

其中，地基承载力标准值：

fgk=120kpa；

脚手架地基承载力调整系数：

kc=1；

立杆基础底面的平均压力：

p=N/A=8.579/0.25=34.315kpa；

其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：

N=8.579kN；

基础底面面积：

A=0.25m2。

p=34.315≤fg=120kpa。

地基承载力满足要求！

大梁模板设计（扣件钢管架）计算书

高支撑架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）、《钢结构设计规范》（GB50017-2003）等规范编制。

因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。

为此计算中还参考了《施工技术》2002（3）：

《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》中的部分内容。

梁段:

WKL1。

一、参数信息

1.模板支撑及构造参数

梁截面宽度B（m）：

0.65；梁截面高度D（m）：

2.00；

混凝土板厚度（mm）：

130.00；立杆沿梁跨度方向间距La（m）：

0.40；

立杆上端伸出至模板支撑点长度a（m）：

0.10；

立杆步距h（m）：

1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb（m）：

0.80；

梁支撑架搭设高度H（m）：

8.70；梁两侧立杆间距（m）：

1.15；

承重架支撑形式：

梁底支撑小楞垂直梁截面方向；

梁底增加承重立杆根数：

2；

采用的钢管类型为Φ48×3；

立杆承重连接方式：

双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：

1.00；

2.荷载参数

新浇混凝土重力密度（kN/m3）：

24.00；模板自重（kN/m2）：

0.30；钢筋自重（kN/m3）:

1.50；

施工均布荷载标准值（kN/m2）：

1.5；新浇混凝土侧压力标准值（kN/m2）：

17.8；

振捣混凝土对梁底模板荷载（kN/m2）：

2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载（kN/m2）：

4.0；

3.材料参数

木材品种：

柏木；木材弹性模量E（N/mm2）：

9000.0；

木材抗压强度设计值fc（N/mm）：

16.0；

木材抗弯强度设计值fm（N/mm2）：

17.0；木材抗剪强度设计值fv（N/mm2）：

1.7；

面板材质：

胶合面板；面板厚度（mm）：

20.00；

面板弹性模量E（N/mm2）：

6000.0；面板抗弯强度设计值fm（N/mm2）：

13.0；

4.梁底模板参数

梁底纵向支撑根数：

4；

5.梁侧模板参数

次楞间距（mm）：

300；主楞竖向根数：

4；

穿梁螺栓直径（mm）：

M14；穿梁螺栓水平间距（mm）：

600；

主楞到梁底距离依次是：

100mm，500mm，1000mm，1500mm；

主楞材料：

圆钢管；

直径（mm）：

48.00；壁厚（mm）：

3.00；

主楞合并根数：

2；

次楞材料：

木方；

宽度（mm）：

50.00；高度（mm）：

100.00；

次楞合并根数：

2；

二、梁侧模板荷载计算

按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:

F=0.22γtβ1β2V1/2

F=γH

其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；

t--新浇混凝土的初凝时间，取2.000h；

T--混凝土的入模温度，取20.000℃；

V--混凝土的浇筑速度，取1.500m/h；

H--混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m；

β1--外加剂影响修正系数，取1.200；

β2--混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。

分别计算得17.848kN/m2、18.000kN/m2，取较小值17.848kN/m2作为本工程计算荷载。

三、梁侧模板面板的计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。

强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

面板计算简图（单位：

mm）

1.强度计算

材料抗弯强度验算公式如下:

σ＝M/W

其中，W--面板的净截面抵抗矩，W=187×2×2/6=124.67cm3；

M--面板的最大弯矩（N·mm）；

σ--面板的弯曲应力计算值（N/mm2）；

[f]--面板的抗弯强度设计值（N/mm2）；

按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：

Mmax=0.1q1l2+0.117q2l2

其中，q--作用在模板上的侧压力，包括：

新浇混凝土侧压力设计值:

q1=1.2×1.87×17.85=40.051kN/m；

振捣混凝土荷载设计值:

q2=1.4×1.87×4=10.472kN/m；

计算跨度:

l=300mm；

面板的最大弯矩M=0.1×40.051×3002+0.117×10.472×3002=4.71×105N·mm；

面板的最大支座反力为：

N=1.1q1l+1.2q2l=1.1×40.051×0.3+1.2×10.472×0.3=16.987kN；

经计算得到，面板的受弯应力计算值:

σ=4.71×105/1.25×105=3.8N/mm2；

面板的抗弯强度设计值:

[f]=13N/mm2；

面板的受弯应力计算值σ=3.8N/mm2小于面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！

2.挠度验算

ν=0.677ql4/（100EI）≤l/250

q--作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值:

q=40.051N/mm；

l--计算跨度:

l=300mm；

E--面板材质的弹性模量:

E=6000N/mm2；

I--面板的截面惯性矩:

I=187×2×2×2/12=124.67cm4；

面板的最大挠度计算值:

ν=0.677×40.051×3004/（100×6000×1.25×106）=0.294mm；

面板的最大容许挠度值:

[ν]=l/250=300/250=1.2mm；

面板的最大挠度计算值ν=0.294mm小于面板的最大容许挠度值[ν]=1.2mm，满足要求！

四、梁侧模板支撑的计算

1.次楞计算

次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。

次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：

q=16.987/（2.000-0.130）=9.084kN/m

本工程中，次楞采用木方，宽度50mm，高度100mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:

W=2×5×10×10/6=166.67cm3；

I=2×5×10×10×10/12=833.33cm4；

E=9000.00N/mm2；

计算简图

剪力图（kN）

弯矩图（kN·m）

变形图（mm）

经过计算得到最大弯矩M=0.622kN·m，最大支座反力R=6.722kN，最大变形ν=0.593mm

（1）次楞强度验算

强度验算计算公式如下:

σ=M/W<[f]

经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值σ=6.22×105/1.67×105=3.7N/mm2；

次楞的抗弯强度设计值:

[f]=17N/mm2；

次楞最大受弯应力计算值σ=3.7N/mm2小于次楞的抗弯强度设计值[f]=17N/mm2，满足要求！

（2）次楞的挠度验算

次楞的最大容许挠度值:

[ν]=500/400=1.25mm；

次楞的最大挠度计算值ν=0.593mm小于次楞的最大容许挠度值[ν]=1.25mm，满足要求！

2.主楞计算

主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力6.722kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。

本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=2×4.493=8.99cm3；

I=2×10.783=21.57cm4；

E=206000.00N/mm2；

主楞计算简图

主楞计算剪力图（kN）

主楞计算弯矩图（kN·m）

主楞计算变形图（mm）

经过计算得到最大弯矩M=0.907kN·m，最大支座反力R=14.956kN，最大变形ν=0.486mm

（1）主楞抗弯强度验算

σ=M/W<[f]

经计算得到，主楞的受弯应力计算值:

σ=9.07×105/8.99×103=101N/mm2；主楞的抗弯强度设计值:

[f]=205N/mm2；

主楞的受弯应力计算值σ=101N/mm2小于主楞的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

（2）主楞的挠度验算