高大模板及结构转换层施工方案2浩远兰庭.docx
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高大模板及结构转换层施工方案2浩远兰庭
目录
1编制依据及工程概况
1.1编制依据
1.2工程概况
2施工环境及条件
3模板支撑系统及高支撑模板系统的构造
4施工顺序
5模板安装施工技术措施
6混凝土浇注施工措施
7模板支架的拆除
8模板支撑计算书
8.1梁模板支撑计算书
8.2板模板支撑计算书
8.2.1厚度180mm板模板支撑
8.3下部楼板强度的（加固处理）计算
9施工过程监控措施
10高支模事故应急救援预案
10.1项目应急组织机构：
10.2高支模突发事故处理
10.3急救措施
10.4事故应急与救援
1编制依据及工程概况
本工程地下一层、地上29层，其中裙楼2层，结构转换层位于二层顶即三层梁板结构，。
二层层高为4.9m，结构转换层楼板厚度180mm，梁断面尺寸分别为600×1200、2施工环境及条件
（1）、大型施工机械配置为：
1台QTZ63塔吊，2台HBT60输送泵,其满负载泵送能力为40m3/小时；
（2）、现场施工道路满足施工要求，可供车辆通行至输送泵处。
（3）、塔吊作业半径能覆盖转换层平面。
（4）、转换层砼采用商品砼，支模系统均采用普通钢管、扣件、顶托、木枋、层板组成。
（5）、工程紧邻一栋住宅楼，夜间施工受到较大限制，应提前办好夜间施工许可证。
3模板支撑系统及高支撑模板系统的构造
搭设高度8m及以上；搭设跨度18m及以上；施工总荷载15kN/m2及以上；集中线荷载20KN/m及以上等属于高大模板（规范术语），亦称为高支模（工地叫法）600×1200、
不同断面尺寸的大梁梁底支撑立杆数量表（表二）
7）、跨度大于4m梁起拱2/1000。
4施工顺序
普通楼层：
放线→柱墙筋焊接绑扎验收（梁板支模架搭设）→梁、板模板→梁筋绑扎（柱模支设）→板筋（验柱模）→梁板筋验收→柱砼→梁板砼浇筑→砼养护
结构转换层：
放线→柱墙筋焊接绑扎验收（梁板支模架搭设）→梁底模→部分板模→梁底筋就位、梁筋绑扎→梁侧模、板模、柱模→板筋（柱模验收）→上层柱墙插筋→梁板筋验收→柱砼→梁板砼浇筑→砼养护
5模板安装施工技术措施
检查数量：
按规范要求的检验批（对梁、柱，应抽查构件数量的10％，且不应少于3件；对墙和板，应按有代表性的自然间抽查10％，且不得小于3间）。
6混凝土浇注施工措施
结构转换层墙柱混凝土强度等级为C50，梁板混凝土强度等级为C40，为了防止产生温度和收缩裂纹，梁板混凝土中掺入8%左右HEA膨胀剂进行补偿混凝土的收缩。
施工顺序：
以施工缝为界分三次浇注结构转换层混凝土，每个区一次连续浇注完成，中间不留施工缝，先浇墙柱混凝土再浇注梁板混凝土。
本工程采用柱墙和梁板一次性浇筑，在砼浇筑时，应先浇筑柱墙砼，待柱墙砼下沉基本稳定后砼初凝前浇筑梁板砼。
1）、砼浇筑顺序
柱墙砼浇筑时，采用逐根退行浇筑,四周闭合墙砼以一点为起点分两个班组各沿顺、逆时针方向呈阶梯形向前推进，不闭合的墙砼从一端向另一端呈阶梯形向前推进。
每根柱和墙体砼要求一次浇筑完成。
框架柱的进料及振捣，通过框架梁下部钢筋上提后的空间放料，插入式振动棒插入振捣。
梁板砼浇筑时，采用两台布料机分层循环浇筑。
因框支梁最大高度达2000mm，所以要求斜面分层浇筑，每层厚度不超过300mm。
砼浇筑应连续进行，如必须间歇，其间歇时间应尽量缩短，控制在2小时以内,并应在下层砼初凝之前将上层砼浇筑完毕。
浇捣上层砼时，要插入下层已捣砼50，确保分层界面结合紧密，楼板则采用平板振动器捣实。
2）、施工要点
（1）、在浇筑工序中，应控制砼的均匀性和密实性。
砼拌合物运至浇筑地点后，应立即浇注入模。
在浇筑过程中，如发现砼拌合物的均匀性和稠度发生较大的变化，应及时处理。
（2）、振捣时，振动棒不得打、撬安装埋管，并尽量不要碰撞钢筋。
提棒操作应采取快插慢抽，拔出时电机不能停转；每振点的振捣时间控制在20～30S，以不再出现气泡、表面砂浆不再沉陷为止，并且在20—30min后对其进行二次复振。
（3）、振动棒插点间距以不大于振动棒作用半径的1.25倍为宜（一般为400mm左右）；距离模板不应大于作用半径的0.5倍；砼分层厚度不大于振动棒作用长度的1.25倍。
加强结点处、转角处、钢筋密集处振捣，此部位可采用小直径振动棒振捣，保证棒能落实到位。
当发现砼有不密实等现象，应立即采取措施。
（4）、浇筑人员应随时注意钢筋的位置和保护层的厚度。
设专人负责检查模板、支撑架、钢筋、预埋件和预留孔洞等是否变形移位，同时防止下料不均和漏振。
当发现有变形、移位时，应立即停止浇筑，并应在已浇筑的砼凝结前修整完好。
3）、砼养护
砼浇筑完毕后，要避免曝晒，并在浇筑完毕后的12h以内开始连续养护。
楼面砼终凝后宜覆盖一层塑料薄膜自养或浇水养护；柱墙宜带模浇水养护；转换梁体积较大，为避免裂缝产生，要求加草袋覆盖养护，使其始终保持湿润状况，同时减缓砼表面散热速度。
养护时间不少于14d。
7模板支架的拆除
8模板支撑计算书
工程名称
仁和·水岸沙弯项目
部位
梁模板（扣件钢管架）800
计算参数
立柱梁跨度方向间距0.5m；立杆上端伸出至模板支撑点长度0.1m；立杆步距1.5m；梁支撑架搭设高度3.8m；梁两侧立柱间距1.3m；承重架采用双扣件类型，梁底增加立直根数3根（横向一排5根立杆）；水平杆与立杆连接采用双扣件；梁截面宽度0.8m；梁截面高度2m；梁侧次楞根数6根；梁侧主楞间距300mm；穿梁螺栓水平间距300mm；穿梁螺栓竖向根数6根。
设计示意图
搭设材料
模板支架采用48×3钢管及可锻铸铁扣件搭设；模板采用胶合面板；板底支撑采用方木；主楞采用钢楞；次楞采用木楞；模板采用胶合面板厚度为18mm；对拉螺栓采用M14型。
序号
审核要点
计算过程
结论
1
梁侧模板支撑的计算
面板的受弯应力计算值:
σ=5.388N/mm2<[f]=13N/mm2;
面板的最大挠度计算值:
ω=0.463mm<[ω]=1.456mm;
2
梁侧模板内外楞的计算
内楞最大受弯应力计算值:
σ=1.124N/mm2<[f]=17N/mm2;
内楞的最大挠度计算值:
ω=0.007mm<[ω]=1.2mm;
外楞的受弯应力计算值：
σ=31.156N/mm2<[f]=205N/mm2
外楞的最大挠度计算值：
ω=0.091mm<[ω]=1mm
3
穿梁螺栓的计算
穿梁螺栓所受的最大拉力:
N=2.16kN<[N]=17.85kN;
4
梁底模板计算
梁底模面板计算应力
σ=4.295N/mm2<[f]=13N/mm2;
面板的最大挠度计算值:
ω=0.12mm<[ω]=0.8mm。
5
梁底支撑木方的计算
方木最大应力计算值
2.98N/mm2<[f]=17N/mm2;
方木受剪应力计算值
1.565N/mm2<[T]=1.7N/mm2;
方木的最大挠度
ω=0.142mm<[ω]=1mm;
6
梁跨度方向钢管的计算
支撑钢管的最大应力计算值
σ=16.953N/mm2<[f]=205N/mm2;
支撑钢管的最大挠度
0.059mm<500/150与10mm;
支撑钢管的最大应力计算值
σ=142.753N/mm2<[f]=205N/mm2;
支撑钢管的最大挠度
0.496mm<500/150与10mm;
7
扣件抗滑移的计算
双扣件实际抗滑承载力为16kN
扣件所受应力R=13.98kN<16kN
8
立杆的稳定性计算
钢管立杆稳定性计算
σ=50.638N/mm2<[f]=205N/mm2
钢管立杆稳定性计算
σ=160.981N/mm2<[f]=205N/mm2
结论
注：
此表数据来源于计算书，详细计算过程请查阅计算书。
工程名称
仁和·水岸沙弯项目
部位
梁模板（扣件钢管架）
计算参数
立柱梁跨度方向间距0.5m；立杆上端伸出至模板支撑点长度0.1m；立杆步距1.5m；梁支撑架搭设高度3.6m；梁两侧立柱间距1.1m；承重架采用双扣件类型，梁底增加立杆根数为2根（横向一排4根立杆）；水平杆与立杆连接采用双扣件；梁截面宽度0.6m；梁截面高度2m；梁侧次楞根数6根；梁侧主楞间距500mm；穿梁螺栓水平间距500mm；穿梁螺栓竖向根数6根。
设计示意图
搭设材料
模板支架采用48×3钢管及可锻铸铁扣件搭设；模板采用胶合面板；板底支撑采用方木；主楞采用钢楞；次楞采用木楞；模板采用胶合面板厚度为18mm；对拉螺栓采用M12型。
序号
审核要点
计算过程
结论
1
梁侧模板支撑的计算
面板的受弯应力计算值:
σ=5.388N/mm2<[f]=13N/mm2;
面板的最大挠度计算值:
ω=0.463mm<[ω]=1.456mm;
2
梁侧模板内外楞的计算
内楞最大受弯应力计算值:
σ=3.122N/mm2<[f]=17N/mm2;
内楞的最大挠度计算值:
ω=0.054mm<[ω]=2mm;
外楞的受弯应力计算值：
σ=86.543N/mm2<[f]=205N/mm2
外楞的最大挠度计算值：
ω=0.479mm<[ω]=0.75mm
3
穿梁螺栓的计算
穿梁螺栓所受的最大拉力:
N=3.15kN<[N]=12.92kN;
4
梁底模板计算
梁底模面板计算应力
σ=2.416N/mm2<[f]=13N/mm2;
面板的最大挠度计算值:
ω=0.038mm<[ω]=0.6mm。
5
梁底支撑木方的计算
方木最大应力计算值
1.424N/mm2<[f]=17N/mm2;
方木受剪应力计算值
0.91N/mm2<[T]=1.7N/mm2;
方木的最大挠度
ω=0.046mm<[ω]=1mm;
6
梁跨度方向钢管的计算
支撑钢管的最大应力计算值
σ=10.081N/mm2<[f]=205N/mm2;
支撑钢管的最大挠度
0.032mm<500/150与10mm;
支撑钢管的最大应力计算值
σ=109.224N/mm2<[f]=205N/mm2;
支撑钢管的最大挠度
0.35mm<500/150与10mm;
7
扣件抗滑移的计算
双扣件实际抗滑承载力为16kN
扣件所受应力R=10.6kN<16kN
8
立杆的稳定性计算
钢管立杆稳定性计算
σ=42.416N/mm2<[f]=205N/mm2
钢管立杆稳定性计算
σ=122.371N/mm2<[f]=205N/mm2
结论
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