高大模板及结构转换层施工方案2浩远兰庭.docx

1、高大模板及结构转换层施工方案2浩远兰庭目 录1编制依据及工程概况 1.1编制依据 1.2工程概况 2 施工环境及条件 3 模板支撑系统及高支撑模板系统的构造 4 施工顺序 5 模板安装施工技术措施 6 混凝土浇注施工措施 7 模板支架的拆除 8 模板支撑计算书 8.1 梁模板支撑计算书 8.2 板模板支撑计算书 8.2.1 厚度180mm板模板支撑 8.3 下部楼板强度的(加固处理)计算 9 施工过程监控措施 10 高支模事故应急救援预案 10.1 项目应急组织机构： 10.2 高支模突发事故处理 10.3 急救措施 10.4 事故应急与救援 1编制依据及工程概况本工程地下一层、地上29层，其

2、中裙楼2层，结构转换层位于二层顶即三层梁板结构，。二层层高为4.9m，结构转换层楼板厚度180mm，梁断面尺寸分别为6001200、2 施工环境及条件(1)、大型施工机械配置为：1台QTZ63塔吊， 2台HBT60输送泵,其满负载泵送能力为40m3/小时；(2)、 现场施工道路满足施工要求，可供车辆通行至输送泵处。(3)、塔吊作业半径能覆盖转换层平面。(4)、转换层砼采用商品砼，支模系统均采用普通钢管、扣件、顶托、木枋、层板组成。(5)、工程紧邻一栋住宅楼，夜间施工受到较大限制，应提前办好夜间施工许可证。3 模板支撑系统及高支撑模板系统的构造搭设高度8m及以上；搭设跨度18m及以上；施工总荷载

3、15kN/m2及以上；集中线荷载20KN/m及以上等属于高大模板（规范术语），亦称为高支模（工地叫法）6001200、不同断面尺寸的大梁梁底支撑立杆数量表(表二)7)、跨度大于4m 梁起拱2/1000。4 施工顺序普通楼层：放线柱墙筋焊接绑扎验收(梁板支模架搭设)梁、板模板梁筋绑扎(柱模支设)板筋(验柱模)梁板筋验收柱砼梁板砼浇筑砼养护结构转换层：放线柱墙筋焊接绑扎验收(梁板支模架搭设)梁底模部分板模梁底筋就位、梁筋绑扎梁侧模、板模、柱模板筋(柱模验收)上层柱墙插筋梁板筋验收柱砼梁板砼浇筑砼养护5 模板安装施工技术措施 检查数量：按规范要求的检验批(对梁、柱，应抽查构件数量的10，且不应少于3

4、 件；对墙和板，应按有代表性的自然间抽查10，且不得小于3间)。6 混凝土浇注施工措施结构转换层墙柱混凝土强度等级为C50，梁板混凝土强度等级为C40，为了防止产生温度和收缩裂纹，梁板混凝土中掺入8%左右HEA膨胀剂进行补偿混凝土的收缩。施工顺序：以施工缝为界分三次浇注结构转换层混凝土，每个区一次连续浇注完成，中间不留施工缝，先浇墙柱混凝土再浇注梁板混凝土。本工程采用柱墙和梁板一次性浇筑，在砼浇筑时，应先浇筑柱墙砼，待柱墙砼下沉基本稳定后砼初凝前浇筑梁板砼。1)、砼浇筑顺序柱墙砼浇筑时，采用逐根退行浇筑,四周闭合墙砼以一点为起点分两个班组各沿顺、逆时针方向呈阶梯形向前推进，不闭合的墙砼从一端向

5、另一端呈阶梯形向前推进。每根柱和墙体砼要求一次浇筑完成。框架柱的进料及振捣，通过框架梁下部钢筋上提后的空间放料，插入式振动棒插入振捣。梁板砼浇筑时，采用两台布料机分层循环浇筑。因框支梁最大高度达2000mm，所以要求斜面分层浇筑，每层厚度不超过300mm。砼浇筑应连续进行，如必须间歇，其间歇时间应尽量缩短，控制在2小时以内,并应在下层砼初凝之前将上层砼浇筑完毕。浇捣上层砼时，要插入下层已捣砼50，确保分层界面结合紧密，楼板则采用平板振动器捣实。2)、施工要点(1)、在浇筑工序中，应控制砼的均匀性和密实性。砼拌合物运至浇筑地点后，应立即浇注入模。在浇筑过程中，如发现砼拌合物的均匀性和稠度发生较大

6、的变化，应及时处理。(2)、振捣时，振动棒不得打、撬安装埋管，并尽量不要碰撞钢筋。提棒操作应采取快插慢抽，拔出时电机不能停转；每振点的振捣时间控制在2030S，以不再出现气泡、表面砂浆不再沉陷为止，并且在2030min后对其进行二次复振。(3)、振动棒插点间距以不大于振动棒作用半径的1.25倍为宜(一般为400mm左右)；距离模板不应大于作用半径的0.5倍；砼分层厚度不大于振动棒作用长度的1.25倍。加强结点处、转角处、钢筋密集处振捣，此部位可采用小直径振动棒振捣，保证棒能落实到位。当发现砼有不密实等现象，应立即采取措施。(4)、浇筑人员应随时注意钢筋的位置和保护层的厚度。设专人负责检查模板、

7、支撑架、钢筋、预埋件和预留孔洞等是否变形移位，同时防止下料不均和漏振。当发现有变形、移位时，应立即停止浇筑，并应在已浇筑的砼凝结前修整完好。3)、砼养护砼浇筑完毕后，要避免曝晒，并在浇筑完毕后的12h以内开始连续养护。楼面砼终凝后宜覆盖一层塑料薄膜自养或浇水养护；柱墙宜带模浇水养护；转换梁体积较大，为避免裂缝产生，要求加草袋覆盖养护，使其始终保持湿润状况，同时减缓砼表面散热速度。养护时间不少于14d。7 模板支架的拆除8 模板支撑计算书 工程名称仁和水岸沙弯项目部位梁模板(扣件钢管架)800计算参数立柱梁跨度方向间距0.5m；立杆上端伸出至模板支撑点长度0.1m；立杆步距1.5m；梁支撑架搭设

8、高度3.8m；梁两侧立柱间距1.3m；承重架采用双扣件类型，梁底增加立直根数3根(横向一排5根立杆)；水平杆与立杆连接采用双扣件；梁截面宽度0.8m；梁截面高度2m；梁侧次楞根数6根；梁侧主楞间距300mm；穿梁螺栓水平间距300mm；穿梁螺栓竖向根数6根。设计示意图搭设材料模板支架采用483钢管及可锻铸铁扣件搭设；模板采用胶合面板；板底支撑采用方木；主楞采用钢楞；次楞采用木楞；模板采用胶合面板厚度为18mm；对拉螺栓采用M14型。序号审核要点计算过程结论1梁侧模板支撑的计算面板的受弯应力计算值: =5.388N/mm2 f=13N/mm2;面板的最大挠度计算值:=0.463mm =1.456

9、mm;2梁侧模板内外楞的计算内楞最大受弯应力计算值:=1.124 N/mm2 f=17 N/mm2;内楞的最大挠度计算值:=0.007 mm =1.2 mm;外楞的受弯应力计算值： =31.156N/mm2 f=205N/mm2外楞的最大挠度计算值： =0.091mm =1mm3穿梁螺栓的计算穿梁螺栓所受的最大拉力:N =2.16 kN N=17.85 kN;4梁底模板计算梁底模面板计算应力 =4.295 N/mm2 f=13N/mm2;面板的最大挠度计算值:=0.12 mm =0.8mm。 5梁底支撑木方的计算方木最大应力计算值2.98N/mm2 f=17N/mm2;方木受剪应力计算值1.5

10、65N/mm2 T=1.7N/mm2;方木的最大挠度=0.142mm =1mm;6梁跨度方向钢管的计算支撑钢管的最大应力计算值=16.953N/mm2 f=205N/mm2;支撑钢管的最大挠度0.059mm 500/150与10 mm;支撑钢管的最大应力计算值=142.753N/mm2 f=205N/mm2;支撑钢管的最大挠度0.496mm 500/150与10 mm;7扣件抗滑移的计算双扣件实际抗滑承载力为16kN扣件所受应力 R=13.98kN 16kN8立杆的稳定性计算钢管立杆稳定性计算 = 50.638 N/mm2 f = 205 N/mm2 钢管立杆稳定性计算 = 160.981 N

11、/mm2 f = 205 N/mm2 结论注：此表数据来源于计算书，详细计算过程请查阅计算书。工程名称仁和水岸沙弯项目部位梁模板(扣件钢管架)计算参数立柱梁跨度方向间距0.5m；立杆上端伸出至模板支撑点长度0.1m；立杆步距1.5m；梁支撑架搭设高度3.6m；梁两侧立柱间距1.1m；承重架采用双扣件类型，梁底增加立杆根数为2根(横向一排4根立杆)；水平杆与立杆连接采用双扣件；梁截面宽度0.6m；梁截面高度2m；梁侧次楞根数6根；梁侧主楞间距500mm；穿梁螺栓水平间距500mm；穿梁螺栓竖向根数6根。设计示意图搭设材料模板支架采用483钢管及可锻铸铁扣件搭设；模板采用胶合面板；板底支撑采用方木

12、；主楞采用钢楞；次楞采用木楞；模板采用胶合面板厚度为18mm；对拉螺栓采用M12型。序号审核要点计算过程结论1梁侧模板支撑的计算面板的受弯应力计算值: =5.388N/mm2 f=13N/mm2;面板的最大挠度计算值:=0.463mm =1.456mm;2梁侧模板内外楞的计算内楞最大受弯应力计算值:=3.122 N/mm2 f=17 N/mm2;内楞的最大挠度计算值:=0.054 mm =2 mm;外楞的受弯应力计算值： =86.543N/mm2 f=205N/mm2外楞的最大挠度计算值： =0.479mm =0.75mm3穿梁螺栓的计算穿梁螺栓所受的最大拉力:N =3.15 kN N=12.

13、92 kN;4梁底模板计算梁底模面板计算应力 =2.416 N/mm2 f=13N/mm2;面板的最大挠度计算值:=0.038 mm =0.6mm。 5梁底支撑木方的计算方木最大应力计算值1.424N/mm2 f=17N/mm2;方木受剪应力计算值0.91N/mm2 T=1.7N/mm2;方木的最大挠度=0.046mm =1mm;6梁跨度方向钢管的计算支撑钢管的最大应力计算值=10.081N/mm2 f=205N/mm2;支撑钢管的最大挠度0.032mm 500/150与10 mm;支撑钢管的最大应力计算值=109.224N/mm2 f=205N/mm2;支撑钢管的最大挠度0.35mm 500/150与10 mm;7扣件抗滑移的计算双扣件实际抗滑承载力为16kN扣件所受应力 R=10.6kN 16kN8立杆的稳定性计算钢管立杆稳定性计算 = 42.416 N/mm2 f = 205 N/mm2 钢管立杆稳定性计算 = 122.371 N/mm2 f = 205 N/mm2 结论