重改计算的施工组织设计修改.docx
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重改计算的施工组织设计修改
西安曲江临潼国家旅游休闲度假区
凤凰大道市政工程
王坡沟北桥
拱圈施工方案
编制：
审核：
批准：
中铁二十一局西安临潼路桥项目部
二O一0年十一月十日
1.编制依据、原则和范围
1.1编制依据
（1）《王坡沟北桥桥梁工程施工图》
（2）《公路桥梁施工技术规范》（JTJ041-2000）
（3）现行的相关国家标准、行业标准、地方标准、本项目有关技术要求及企业施工工艺标准。
1.2编制原则
（1）以设计文件、施工规范为依据组织施工。
（2）规范作业程序，强化各项工期、质量、安全、文明施工、环境保护目标等控制措施，确保各项工程目标的实现。
（3）采用新技术、新工艺、新材料、新设备四新技术。
（4）紧抓施工关键线路，强调材料、工艺、设施的提前就绪；关键工序流水作业，一般工序平行作业，所有施工顺序、工艺措施围绕“尽可能压缩关键工序施工周期”进行安排，在保证施工质量、安全的前提下，一切为压缩关键工序施工周期让路。
1.3编制范围
西安曲江临潼国家旅游休闲度假区凤凰大道市政工程王坡沟北桥。
2.工程概况
2.1工程概况
王坡沟北桥起点里程K14+239.5,终点里程K14+408.5，全长169m，为五孔上承式空腹钢筋混凝土拱桥，跨径布置为（18.8+19.4+78.2+19.4+18.8）m,桥梁总宽39.3m=2x（1.35m（管线）+6.55m（人行道及非机动车道）+11m（行车道）+0.75m（分隔带及防护栏））。
桥梁主拱圈采用C40钢筋砼箱型拱，二次抛物线拱轴线，矢跨径72.87m,矢高14.179m,矢跨比1/5.14，拱轴线抛物线方程：
y=-（533/50000）x2+（311/400）x,拱圈高度1.7m,箱形断面无翼缘，全宽16.8m,直腹板结构。
两侧边孔采用圆弧板式拱，其中边孔矢跨径16.679m,矢高4.736m,矢跨比1/3.52，次边孔矢跨径16.678m，矢高4.735m,矢跨比1/3.52，拱轴线圆弧半径R=9.711m，采用C40钢筋砼板拱，矩形断面，拱圈高度0.4m,全宽16.6m,拱圈拱脚与桥墩拱座固接处理。
2.2工期目标
王坡沟北桥总工期计划2011年4月20日左幅通车，2011年7月底，保证全幅通车。
2.3气候条件
西安属大陆性暖温带半湿润季风气候，四季分明，冬夏温差大，冬季寒冷干燥，夏季多雨，冬夏季特征气候较长。
年平均气温13.3℃，年最低气温在一月，年最高气温在七月，极端最低气温-21.3℃，极端最高气温41.7℃。
一年平均最低气温0℃，七月平均气温26.9℃，降雨量适中，年平均降水量为604毫米，降水多集中在7、8、9三个月，相对湿度0.7。
风向多东北或西南风，多年平均风速为2.2米/秒，多年平均无霜期为210天。
区域气候条件良好，基本上全年均可施工。
2.4工程数量表
王坡沟北桥主要工程数量表
序号
工程部位及项目
单位
数量
备注
C15砼
M3
218.9
4
拱圈
C40砼
M3
4867.7
钢筋
t
1589.3
2.5工程重、难点
（1）桥址地区为湿陷性黄土地区，同时支架搭设位置原有泥浆池，在施工过程中对支架地基处理是本方案的重点；
（2）拱桥施工中成拱线形的控制，其成功与否将严重影响成桥美观度：
（3）拱圈施工中砼坍落度的控制直接影响到拱圈混凝土均匀性及外观。
3.施工组织机构及劳力、物资设备组织
3.1项目部组织机构设置
经理部设项目经理1人，副经理兼任总工程师1人。
设置五部一室：
分别为工程技术部、计划合同部、财务部、物资设备部、安全质量部、综合办公室六个职能部门。
组织机构详细设置见下图：
项目经理：
吕亚军
副经理兼项目总工：
赵金贵
计
划合同部
高
翔
综合办公室
黄
惠
平
财务部
杨
小
敏
物资设备部
柏
建
忠
安全质量部
贾
强
工程技术部
武
志
成
附属工程作业队
路面工程作业队
管道工程作业队
路基土方作业队
桥涵作业队
3.2作业班组设置
本工程由桥涵作业队负责实施，根据本工作内容的不同，分别设置5个专业施工班组，即：
木工班：
负责内外模板加工及支护；钢筋班：
负责所有钢筋的加工及绑扎；混凝土班：
负责拱圈混凝土浇筑及养生；架子班：
负责拱圈支架的搭设与拆除。
按施工高峰期的作业人数配置，各专业施工班组最大配置合计145人，其中架子工30人，钢筋工40人，焊工30人，振捣工15人，普工30人。
3.3施工机械设备组织
本桥主要设备为吊车、电焊机、钢筋弯曲机、挖掘机、装载机、砼罐车、电焊机、弯曲机、汽车泵等，具体设备及数量如下：
序号
设备名称
规格
数量
进场时间
出场时间
备注
3
吊车
25T
2台
2010年10月
2011年4月
5
罐车
8m3
10台
2010年10月
2011年7月
6
挖掘机
2台
2010年10月
2011年5月
7
装载机
ZL50C
2台
2010年10月
2011年5月
8
泵车
2台
2010年12月
2011年7月
10
空压机
3m3
3台
2010年11月
2011年4月
11
钢筋弯曲机
GW40
4
2010年11月
2011年7月
12
钢筋调直机
2
2010年11月
2011年7月
13
电焊机
500A
30
2010年11月
2011年7月
14
对焊机
UN100
1
2010年11月
2011年7月
3.4主要物资材料情况
本工程主要物资使用量大，同时由于工期紧张，物资供应集中，因此物资调配要求高，物资必须提前进行筹备，避免临时因运输及物资供应不足影响工期正常进行。
主要物资使用及进场计划如下：
王坡沟北桥物资材料供应计划表
时间
名称
单位
2010年
2011年
合计
10月
11月
12月
1月
2月
3月
4月
商砼
M3
500
5222
10090
8404
4868
3530
1220
33833
钢材
t
200
400
605
1174
950
495
32.95
3857
声测管
t
50
56.8
106.8
脚手架
t
70
1150
1220
胶合板
M2
16000
4000
20000
钢模板
M2
960
960
粉煤灰料
M3
7350
7350
二灰碎石
M3
1763
1763
花岗石材
M2
2670
2670
4.主拱圈施工
主拱采用C40钢筋砼箱形拱，二次抛物线拱轴线，拱圈高度1.7m,箱形断面无翼缘，全宽16.8m,直腹板结构，两侧边腹板各嵌入0.2m。
主拱圈拱顶设置7cm向上预拱度，拱脚为0，从拱顶到拱脚按照二次抛物线过渡，根据拱架预压试验结果，将地基弹性沉降和拱架、拱盔的弹性沉降直接叠加在拱盔立模高程上；对于地基和拱架拱盔的非弹性沉降，直接通过预压进行消除（或根据局部预压的结果进行负值叠加）。
本拱圈采用满堂支架施工。
箱体外模一次性立模成形，外模、内模均采用15mm厚胶合板；拱盔从上至下由底模板、弓形木、横木组成，横木支承于支架钢管顶端的可调式底托上；弓形木底面大多呈倾斜状，其与横木的顶面之间通过预先制作的楔形木块塞垫密贴。
箱形拱圈现浇前对支架进行120%荷载预压，以消除支架非弹性变形及基础不均匀沉降，预压材料采用砂袋。
支架立模高程应计入落地支架弹性、非弹性变形等影响。
砼由商砼站集中拌和，罐车运输，泵送入模，拱圈砼分三节段（拱圈中间部分水平投影的中部1/3段及两边部分主拱圈，分段间主拱圈砼预留150cm合拢段）浇注，每一节段按照先底板及腹板下梗肋，然后再腹板及顶板的施工顺序施工。
箱形卸架必须在侧墙混凝土强度达到90%以上后，方可拆除支架，拆除支架后再进行后续施工。
4.1施工测量放样
根据设计图指定的预拱度值，再反加上支架弹性和非弹性变形值（含地基沉降的影响），即可得到拱腹线（拱盔立模高程）。
首先将拱圈中心线、起拱位置放出，将支架搭设范围测量放出。
同时在支架上放样现浇梁平面控制位置时候按照每隔5米一个断面放样，每个断面放样3个点（两腹板边界点和拱圈中心线），同时箱梁底板标高控制按照每隔0.6米断面上的关键点控制，作为调整外模标高的依据，拱圈高程控制按照拱轴线方程：
y=-（533/50000）X2+（311/400）X,计算出每0.6cm拱圈位置高程进行线性控制。
4.2现浇箱型拱圈施工工艺流程图
4.3主拱满堂支架设计与搭设
4.3.1支架设计与检算
（A）主跨满堂支架拱脚段检算
拱脚段（水平长度24米，因立杆排距0.6米，共40排）横杆步距0.6m。
按拱脚最大荷载断面计算，底模倾角35°。
取横隔梁处（径向混凝土实际厚度170cm）作为验算部位，立杆纵、横间距为60cm×60cm，立杆底支承于底托，底托设置横桥向通长的7*13cm木枋，对底托进行支垫。
底模15mm竹胶板支承于顺桥向间距20cm的横枋木上；横枋木断面宽6cm*高8cm，支承于弓形木上沿。
弓形木主体断面为宽8cm高度13cm，其上沿设置宽度不小于6cm的弧形枋，用于支承横枋以得到圆顺的拱底模线形。
弓形木位于碗扣架顶托上方，其与顶托间设置横木，横木断面为宽10cm高度12cm；横木与弓形木间设木质三角楔（中心厚度6.5cm），横木直接放置在顶托内。
（1）基础数据
立杆最大允许荷载值：
当横杆步距1200mm，[p]≤30kN，
当横杆步距600mm，[p]≤40kN。
竹胶板、木枋极限（顺纹）：
强度[σ]=8.0Mpa
弹性模量E=9.0×103MPa
地基回填夯土的承载力容许值：
参照设计说明，
。
（2）荷载统计
支架钢筋混凝土重量（投影到水平面）：
拱盔底模内模的重力：
，拱架自重拱脚段统计：
施工活荷载的作用力：
，混凝土施工的振捣力：
混凝土施工的冲击力：
（立杆、地基验算不计）
静载系数：
按1.2计入，支架与地基验算按1.1计入；
活载系数：
按1.4计入，支架与地基验算按1.1计入。
满堂支架水平面最大受荷集度：
立杆、地基验算荷载集度（未计混凝土振捣及冲击力）：
（3）地基承载力（夯土层）验算：
地基承载力设计值：
立杆底部地基平均受压：
，满足要求！
因地基夯土层受荷接近容许承载力极根，建议施工前进行单独的地基承载力承载板试验。
（4）拱脚处立杆竖向荷载验算（非均布系数1.1）：
，满足要求！
（5）1.5cm厚木胶板底模验算（单元宽度20cm）：
按支承于弓形木的三等跨连续梁验算；截面惯矩：
。
线荷载集度：
最大弯矩：
强度校核：
挠度校核：
（6）木质横枋（6cm*8cm）验算：
横枋位于木胶板下，纵间距（荷载宽度）为20cm，支承于弓形木上，因弓形木横间距为60cm，按支点间距0.6m的三等跨连续梁验算。
截面惯矩：
。
线荷载集度：
最大弯矩：
强度校核：
挠度校核：
结论：
木质横枋强度、变形均满足要求。
（7）弓形木验算：
弓形木横间距为60cm，顶面设有根据拱腹线支模高程确定的纵向弧线，主体断面为宽8cm高度13.5cm，其上沿设置宽度不小于6cm的弧形枋，用于支承横枋以得到圆顺的拱底模线形；弓形木通过楔形木块支垫于横木上，按支点间距0.6m的三等跨连续梁验算。
截面惯矩：
。
线荷载集度：
最大弯矩：
强度校核：
挠度校核：
结论：
弓形木主体的强度、变形均满足要求。
（9）弓形木传递的向跨中的水平力验算：
弓形木横间距为60cm，顶面设有根据拱腹线支模高程确定的纵向弧线，主体
⑴混凝土浇筑速度：
考虑到拱箱属箱式构造，拱脚段浇筑混凝土的速度将受到底板顶模即时封闭（边浇筑边关模）、倾角较大（35°）、两个拱脚段对称浇筑等因素的影响，单个拱脚段最大浇筑速度取16m3/h。
因主拱箱混凝土总量为1308.6m3，拱箱弧长约80m，故拱脚段浇筑速度折合为沿竖向高度的速度为：
⑵混凝土浇筑时的有效压头高度：
式中：
v－混凝土的浇筑速度0.56m/h
T－混凝土的入模温度，按最低值5℃
⑶新浇砼对侧模板的压强P
式中：
γ－混凝土的重力密度，C40=26KN/m3
h－混凝土的混凝土的有效压头高度，1.96m
⑷其它可导致水平推力的荷载：
振捣砼产生的荷载1.0kPa，混凝土施工冲击力
，
静、活载系数分别按1.2和1.4计入。
⑸因立杆排距、列距均为0.6m，弓形木倾角最大约为35°，故拱脚段
立杆顶部的迎荷面积（折合为横桥向竖立面）为：
⑹向跨中方向的水平推力（计算宽度取弓形木间距，即60cm）：
该水平力通过弓形木传递给木质三角楔，木楔支承于横木之上。
混凝土的竖向浇筑速度为0.56m/h，混凝土浇筑一定时间后水平力将趋于微弱，取4个小时的浇筑段计算单根弓形木的最大水平力：
⑺木质三角楔产生的水平摩阻力
参见荷载统计，满堂支架水平面最大受荷集度
，因每个木质三角楔的迎荷面积为60cm*60cm，木材间摩擦系数取0.4，则4个小时浇筑段的摩擦阻力为：
⑻前方未浇筑段钢筋、模板、拱盔的摩阻力（取25m长度计算）：
此部分摩阻力通过弓形木端头的密贴接触进行传递。
⑼弓形木顺桥向抗滑验算
，通过！
实际上，前方未浇筑段远大于25m长，故弓形木不会向跨中移动。
2、主跨满堂支架拱顶段检算
拱顶段（水平长度约24米，因立杆排距0.6米，共约40排）横杆步距1.2m。
拱顶段在1/3跨处设有与拱脚段的合龙缝，此处为拱顶段的最大荷载部位，底模倾角15°。
取横隔梁（径向混凝土实际厚度170cm）作为验算部位，除横杆步跨由60cm变为120cm、且支架最大高度达17m外，余者与拱脚段支架相同。
底模、拱盔构造与拱脚段相同。
①、基础数据
同拱脚段。
②、荷载统计
支架钢筋混凝土重量（投影到水平面）：
拱盔底模内模的重力：
，拱架自重拱脚段统计：
施工活荷载的作用力：
，混凝土施工的振捣力：
混凝土施工的冲击力：
（立杆、地基验算不计）
静载系数：
按1.2计入，支架与地基验算按1.1计入；
活载系数：
按1.4计入，支架与地基验算按1.1计入。
满堂支架水平面最大受荷集度：
立杆、地基验算荷载集度（未计混凝土冲击力）：
③、地基承载力（夯土层）验算：
地基承载力设计值：
立杆底部地基平均受压：
，满足要求！
因地基夯土层受荷接近容许承载力极根，建议施工前进行
单独的地基承载力承载板试验。
④、拱顶段合龙缝处立杆竖向荷载验算（非均布系数1.1）：
，满足要求！
⑤、1.5cm厚木胶板底模、木质横枋、弓形木的验算，因荷载值比拱脚段小，但构造、材质与拱脚段相同，故免于验算。
3、地基处理
主拱支架搭设前先将沟道内所有虚土挖除，同时挖除建设原有凤凰大道桥梁时留存的泥浆坑，然后对地基进行平整碾压，整个脚手架区域（北侧横桥向放宽不少于7m以作为便道）地基采用原状土按60cm层厚进行夯实，最上面设置1层灰拌砾石厚度为60cm；在灰土上再浇筑15cm厚C20素砼，确保承载能力和基础排水满足要求。
因地基夯土层受荷接近容许承载力极根，建议施工前进行单独的地基承载力承载板试验，承载板试验采用2m*2m型钢骨架，底面贴焊钢板，按照前述计算最大荷载的120%作为最大压重荷载，持续压重不少于3天，根据实测沉降量和相关地基处理规程确定夯土层是否符合支架地基承载力需要。
4、支架构造与工程数量
采用碗扣式脚手架搭设，钢管采用Φ48×3.5规格。
地基处理完成后支架底托用7×13cm木枋找平。
支架搭设需测量出底托标高，用以控制支架搭设高度，同时也保证同一层平杆在同一平面上。
9.3.2地基处理
主拱支架搭设前先将沟道内所有虚土挖除，同时挖除建设原有凤凰大道桥梁时留存的泥浆坑，然后对地基进行平整碾压，整个脚手架区域（横桥向放宽1.2m*2）地基采用原状土按30cm层厚进行夯实，最上面设置2层10%灰土；在灰土上再浇筑15cm厚C20素砼，确保承载能力和基础排水满足要求。
边拱支架搭设前，先将沟道内所有虚土挖除，然后对地基进行平整碾压，整个脚手架区域（横桥向放宽1.2m*2）地基采用原状土按30cm层厚进行夯实（要求边跨靠近2#、3#处必须重新填土2m厚度以求均匀沉降），地基面层与主跨拱架下的地基同法处理。
9.3.3支架搭设
采用碗扣式脚手架搭设，钢管采用Φ48×3.5规格。
地基处理完成后支架底托用6*20cm木板找平。
支架搭设需测量出底托标高，用以控制支架搭设高度，同时也保证同一层平杆在同一平面上，顶托采用方木根据拱圈抛物线方程计算的标高固定模板。
支架横杆步距为1.2米，支架立杆采用60×60cm间距，附设纵横向剪刀撑，具体设计见附图。
边拱按照横杆步距1.2米、立杆间距60×60cm，纵向间距为0.6米，横向间距为0.6米，在顶托位置采用钢管将全桥钢管顶托按弦线方式纵向连接。
附设全桥脚手架布置见附图。
4.4支架预压
支架搭设完毕进行荷载预压，预压重量为现浇拱圈重量的120％，压载实物为砂袋，以消除支架非弹性变形和检验支架设计的可靠性，确保安全。
（1）预压观测
预压观测按每5米一个断面，每个断面设置4个观测点（拱架左右均布置在地基表面和拱盔模板的顶面），加载前，先准确确定各测点位置及高程，用油漆做好记号。
（2）压载过程
预压前，测量各点标高。
按混凝土重量的分配情况，一次加载至120%施工荷载。
砂袋堆放顺序为先拱顶中间水平投影1/3位置，然后再对称加载两侧（自拱脚向拱顶加载），加载过程必须对称进行，防止不均匀荷载。
为防止砂袋压载时碰到阴雨天气，吸湿重量增加而引起支架失稳，所以砂袋全部上完后，应用蓬布覆盖防雨。
砂袋堆放完毕后，测量各点标高。
每天定时观测两次，待前后两次的测量数据在±2mm/12h以内，确定支架稳定后，报测量监理工程师签认，方可卸除砂袋。
卸除砂袋前测量各点标高。
卸除顺序为先翼板后底板，也要对称进行。
砂袋卸除完毕后，测量各点标高。
（3）数据处理
测量人员用专用表格对每次测量数据进行详细记载，根据现场采集的数据及时进行计算、分析、处理、修正，得出系统变形值。
若支架预压后，地基沉降值超出预计值＞20mm，则应重新调整拱盔高程使其符合施工需要。
4.5模板工程
模板采用15mm胶合板，模板加固主要采用对拉杆和钢管支撑，由于拱脚段拱箱混凝土顶面的纵倾角较大，故需准备顶板封顶模板，在浇筑拱箱1/4跨以下的拱箱时，随浇筑进度（利用预先埋设固定在拱箱底板钢筋上的拉杆），把顶板顶模压盖在顶板混凝土顶面，以防止混凝土流坍变形，实现准确的拱背线形。
（1）鉴于本桥工期十分紧张，并虑及拱箱腹板、横隔梁和顶、底板所形成的最大内空单元尺寸不是过于巨大，故计划将拱箱内部各空腔单元的内模在地面预先组拼为内模单元，待拱箱底板、腹板、横梁及各倒角钢筋安装后，直接吊装内模单元就位，以切实加快拱箱模型安装速度。
（2）内模预制单元由骨架、蒙板组成，根据拱圈支模线形（即应结合各预拱度及预抬高量定线形），分段确定内模顶沿、底沿的纵向线形；组拼时底面须留有底板混凝土捣固工作孔，顶板（即拱箱顶板底模板）暂不安装，待拱箱底板与腹板下层混凝土浇筑后，在拱箱顶板钢筋安装之前再现场安装。
（3）内模采用胶合板模，内模支撑支架采用钢支架，对其结合部位要有联接措施，板厚满足刚度要求;必须采取可靠措施对模板进行固定，确保模板在浇筑混凝土时不致因振捣和混凝土自重等原因而发生跑模、变形等现象。
（4）模板就位前现场技术人员和测量人员应对拱箱底板、腹板、隔梁及所有倒角钢筋是否侵占保护层净空位置、模板底面高程等进行校核。
（5）箱形拱圈结构采用三阶段浇筑成型，每一阶段又按照先底板、再腹板及顶板的方式浇筑。
（6）内模安装完成后及时的将可调拉压杆安装到位，注意其位置必须与预应力孔道位置错开，完成后对模板测量、校核。
4.6钢筋工程
（1）进场钢筋应具有出厂质量证明书并经抽取试样试验合格。
钢筋的表面应洁净，加工前应将表面油污、漆皮、鳞锈等清除干净。
钢筋应平直，无局部弯折，成盘的钢筋和弯曲的钢筋均应调直。
主钢筋接头采用滚轧直螺纹接头。
（2）钢筋集中在钢筋加工场加工好后运抵现场绑扎，加工场加工时，除按图纸加工各横向分布钢筋、横向箍筋和勾筋、隔梁钢筋外，并根据拱箱主筋设计长度、合龙缝错头位置与长度、原材料长度，本着方便现场安装、尽量节约的原则，作好主钢筋的分段和接头位置的布置，在加工场完成主钢筋配料、接头加工，并根据安装位置和顺序进行适当编号，通过上述预先准备，尽可能提高拱箱钢筋安装速度。
（3）钢筋绑扎顺序：
底板→腹板、横隔梁→各倒角钢筋→支内模→顶板钢筋绑扎→预埋件埋设。
（4）根据设计图要求，主跨拱箱分为三节段现浇，在1/3跨位置现浇合龙缝实现合龙；对于合龙缝处的主钢筋接头，根据设计图、施工规范的要求进行错头布置。
（5）绑扎严格按设计图纸和施工规范进行，底板主筋焊接接头不得设置在跨中，顶板主筋焊接接头不得在墩顶位置设置。
（6）为保证保护层厚度，在钢筋与模板之间应设置C40砼垫块，垫块应与钢筋扎紧，并互相错开，排列整齐。
（7）拱箱现浇施工中的预埋主要包括：
各拱箱底板的泄水孔、拱上横墙钢筋的预埋，和根据拱上横墙、腹拱支架的施工需要而设计的施工临时预埋，预埋件应严格按照设计图纸进行完成，防止漏埋。
4.7砼工程
拱圈采用C40混凝土，在混凝土原料的选择、配合比、拌制上应严格按照监理已批复的报告执行。
（1）砼的质量控制
本工程砼采用商砼搅拌站集中拌制，为保证梁体砼质量，对砼采取下列措施进行质量控制：
水泥必须经过检验确认各项性能合格。
粗、细骨料应有来自采集场附带的质量证明书及分批二检报告，要求粗骨料全部用碎石，且粗细骨料均要求水洗。
掺和料的掺量按实验结果严格执行。
细骨料要求严格过筛，达到细度模数2.3～3.0,粗骨料要求全部进行水洗，搅拌站中设置水洗机，现场进行水洗作业。
每盘砼搅拌完毕，应分别在砼搅拌站和浇筑现场取样检测坍落度，同时还应观察拌和物的粘聚性和保水性。
砼试样在浇注地点随机抽取，每浇注≤lOO立方米砼取样次数不得少于一次。
试模采用边长为15厘米的立方体试模，采用边长为15cm的立方体试件的抗压强度作为评判浇注砼强度的依据。
（2）混凝土浇注前准备工作
砼浇筑前报请监理工程师按照设计图纸核对钢筋布置及支座安装等预埋件，检查模板断面尺寸误差是否符合规定，桥梁中线误差情况，模板接缝情况等。
对以上情况逐项检查、验收，各项检查合格后方可进行砼浇筑。
混凝土浇注前，首先对模板内的杂物进行清理，然后用空压机对模板内的灰尘吹风及高压水泵冲洗模板内表面（灰尘及其他杂物从排水孔吹走），同时再对
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