转换层各工程量计算.docx

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转换层各工程量计算

转换层各工程量计算

一、转换层模板工程计算

二、板下支模架计算

三、

转换层砼浇捣时间计算

四、转换层荷载计算

转换层模板工程计算

一、已知条件

转换层楼板为有梁楼板，板厚250，梁截面尺寸为0.8m×2.8m、0.7m×2.6m、0.6×2.3m三种，层高为4m，梁下端高为1.8m—2.3m，横杆步距L=1m。

立杆间距为a=0.5m，立杆接头形式为对接，取楼板中荷载最大的部位进行计算，有效计算面积取梁下为0.5m×0.5m（板下为1m×1m），

梁板模板支架参与计算的荷载项及其取值：

钢筋砼自重：

26KN/m3,模板及其支架自重：

0.85KN/m3,施工荷载：

1KN/m3，振捣砼荷载：

2KN/m3；

梁板模板支架荷载分项系数取值：

钢筋自重；1.2砼自重：

1.2模板及其支架自重:

1.2施工荷载：

1.4振捣砼荷载：

1.4

荷载折减系数取值：

模板及其支架自重:

0.9

一）、梁下支模架计算：

1、则梁下单根钢管立杆所承受的荷载为：

钢筋砼自重：

1.2×（26KN/m3×0.5m×0.5m×2.8m）=21.84KN

模板及支架自重：

1.2×0.9×（0.85KN/m3×0.5m×0.5m×2.8m）=0.925KN

施工人员及设备荷载自重：

1.4×（1KN/M2×0.5m×0.5m）=0.504KN

振捣砼时产生的荷载：

1.4×（2.0KN/m2×0.5m×0.5m）=1.008KN

则荷载总重：

N=21.84+0.925+0.504+1.008=24.277KN

钢管立柱允许荷载值（φ48×3.5钢管，对接）[N]=27.2KN

每根立柱所承受的实际荷载：

N=24.277KN＜[N]

2、梁下钢管立柱稳定性验算：

杆件的稳定系数φ根据立杆的长细比λ=0.77×100/1.58=48.7

由表查得φ=0.857,其中N=24277N,A=489mm2,f=205N/mm2,则有：

δ=N/φA≤f

=24277/0.857×489=57.9N/mm2＜205N/mm2

所以梁下支模架体系能满足安全施工的要求。

板下支模架计算

1、则板下单根钢管立杆所承受的荷载为：

钢筋砼自重：

1.2×（26KN/m3×1.0m×1.0m×0.3m）=9.36KN

模板及支架自重：

1.2×0.9×（0.85KN/m3×1.0m×1.0m×0.3m）=0.275KN

施工人员及设备荷载自重：

1.4×（1KN/M2×1.0m×1.0m）=1.4KN

振捣砼时产生的荷载：

1.4×（2.0KN/m2×1.0m×1.0m）=2.8KN

则荷载总重：

N=9.36+0.275+1.4+2.8=13.835KN

钢管立柱允许荷载值（φ48×3.5钢管，对接）[N]=27.2KN

每根立柱所承受的实际荷载：

N=13.835KN＜[N]

2、板下钢管立柱稳定性验算：

杆件的稳定系数φ根据立杆的长细比λ=0.77×100/1.58=48.7

由表查得φ=0.857,其中N=13835N,A=489mm2,f=205N/mm2,则有：

δ=N/φA≤f

=13835/0.857×489=33N/mm2＜205N/mm2

所以板下支模架体系能满足安全施工的要求。

三）、梁侧模拉杆验算

二次混凝土浇筑时的最大高度为1.3m,故取1.3m高为研究对像，拉杆间距为500×500mm。

模板侧压力为：

F1=0.22rct0β1β2v1/2

取rc=25KN/M3t0=4hβ1=1.2β2=1.15

则

F1=0.22rct0β1β2v1/2=0.22×25×4×1.2×1.15×19.2

=133.1KN/M2

F2=H×rc=1.3×25=32.5KN/M2

取F=F2=32.5KN/M2

拉杆所受的拉力为：

P=F×A=32.5×0.5×0.5=8125N

查表选用螺杆为M12=12900N﹥P=8125N（满足要求）。

转换层砼浇捣时间计算

转换层从37轴至71轴总计砼约2100m3，浇筑顺序为：

梁板砼分二次浇筑，先从西往东采用两台泵连续浇筑大梁至板底2~3cm，留设施工缝；然后再采用一台泵从北往南浇筑平台板砼。

一、浇筑时间计算：

一）按正常情况下：

机械不发生故障、不堵泵、不塞车、砼供应及时，计算为：

A、大梁浇筑时间计算：

总方量：

1660m3，

1、砼每台每小时输送计算：

Q1=Qmax×a1×η=60×0.8×0.5=24m3

根据现场实际情况取：

20m3/h

2、每台泵配备砼搅拌运输车为：

N=Q/60V1（60L1/S0+T1）=

（

+45）=4台

3、白天、晚上2台同时24小时输送。

4、浇筑时间为：

2台×24小时×20m3=960m3/天

总天数为：

1660÷960=1.8天

按照此情况考虑，需要2天时间才能浇捣完。

B、平台板浇筑时间计算：

总方量：

440m3，

浇筑时间为：

480m3/天

总天数为：

440÷480=1天

按照此情况考虑，需要1天时间才能浇捣完。

二）考虑不利因素影响：

白天交通堵塞、砼搅拌站供应不及时或出现堵管等其它因素。

A、大梁浇筑时间计算：

总方量：

1660m3，则计算为：

1、白天按50%输送量，晚上按80%输送量计算。

2、按每台每小时出料20m3计算。

3、每台泵配备砼搅拌运输车为：

N=Q/60V1（60L1/S0+T1）

=

（

+45）

=4台

4、浇筑时间为：

（80%×12小时+50%×12小时）×2台×20m3=624m3/天

总天数为：

1660÷624=2.7天

按照此情况考虑，需要3天时间才能浇捣完。

B、平台板浇筑时间计算：

浇筑时间为：

312m3/天

总天数为：

440÷312=1.5天

按照此情况考虑，需要1.5天时间才能浇捣完。

二、浇筑宽度计算：

A、大梁浇筑

每小时浇筑量为Q=Q1=2Qmax×а1×η=2×60×0.65×0.5=40m3,初凝时间为4小时而每米宽度范围内砼最大量不超过50m3，则浇筑宽度为B=4Q/50=3.2m，实际每次浇筑宽度控制在1m内（即每次浇筑一根梁），可满足连续浇筑要求。

B、平台板浇筑

每小时浇筑量为Q=Q1=Qmax×а1×η=2×60×0.65×0.5=20m3,初凝时间为4小时而每米宽度范围内砼最大量不超过15m3，则浇筑宽度为B=4Q/15=5.3m，实际每次浇筑宽度控制在4m内，可满足连续浇筑要求。

转换层荷载计算

一、受力分析：

由于转换层施工时产生的荷载非常大，且上下层部分结构梁位置不对齐，转换层大梁施工时产生荷载通过模板支撑系统直接传递于下层梁板面上（对于上下层结构梁位置不对齐的部位，采用搭设斜撑架把大梁荷载传递到下层梁上），考虑第四、五层楼板模板不拆除，因此上部荷载通过模板支撑系统同时由下面两层即四、五层来承载，计算时只要梁满足最大承载力要求即可。

1．取37—45/Y1轴梁为研究对象计算，受力如下图所示：

二、承载力计算：

1．梁的计算：

1.1梁实际受弯承载力计算（第四、五层板标高为17.600m、21.900m）

考虑第四、五层模板不予以拆除，以承受上部转换层传来荷载。

已知：

b×h=350×800砼C35,fy取340N/mm2（25）fcm=19N/mm2As1=1964mm2As2=3928mm2

ζ=Asfy/bh0fcm=5892×340/350×750×19=0.402

查表得as=0.323

Mu=as×b×h02×fcm=0.323×350×7502×19=1208KN·M

1.2转换层荷载计算：

1.2.1已知：

b×h=800×2800砼C45,fy取340N/mm2（25）fcm=23.5N/mm2L=7.2m钢筋砼自重：

26KN/m3,模板及其支架自重：

0.85KN/m3,施工荷载：

1KN/m3，振捣砼荷载：

2KN/m3；

大梁砼浇筑高度为2.5m。

钢筋砼自重：

1.2×（26KN/m3×0.8m×2.5m×9.9m）=617.8KN

模板及支架自重：

1.2×0.9×（0.85KN/m3×0.8m×2.5m×9.9m）=18.2KN

施工人员及设备荷载自重：

1.4×（1KN/M2×0.8m×9.9m）=11.1KN

振捣砼时产生的荷载：

1.4×（2.0KN/m2×0.8m×9.9m）=22.18KN

则荷载总重：

N=617.8+18.2+11.1+22.18=669.28KN

q=669.28/9.9=67.6KN/M

1.2.2已知：

b×h=700×2600砼C45,fy取340N/mm2（25）fcm=23.5N/mm2L=7.2m

大梁砼浇筑高度为2.3m。

钢筋砼自重：

1.2×（26KN/m3×0.7m×2.3m×7.2m）=377.4KN

模板及支架自重：

1.2×0.9×（0.85KN/m3×0.7m×2.3m×7.2m）=11.1KN

施工人员及设备荷载自重：

1.4×（1KN/M2×0.7m×7.2m）=7.056KN

振捣砼时产生的荷载：

1.4×（2.0KN/m2×0.7m×7.2m）=14.112KN

则荷载总重：

N=377.4+11.1+7.056+14.112=409.668KN

q=409.668/7.2=56.9KN/M

p=56.9×7.2/2=204.8KN

1.2.3已知：

b×h=600×2300砼C45,fy取340N/mm2（25）fcm=23.5N/mm2L=7.2m

大梁砼浇筑高度为2.0m。

钢筋砼自重：

1.2×（26KN/m3×0.6m×2.0m×7.2m）=269.6KN

模板及支架自重：

1.2×0.9×（0.85KN/m3×0.6m×2.0m×7.2m）=7.9KN

施工人员及设备荷载自重：

1.4×（1KN/M2×0.6m×7.2m）=6.05KN

振捣砼时产生的荷载：

1.4×（2.0KN/m2×0.6m×7.2m）=12.1KN

则荷载总重：

N=269.6+7.9+6.05+12.1=295.65KN

q=295.65/7.2=41.1KN/M

p=41.1×7.2/2=147.8KN

1.2.4转换层梁与下部梁位置不对齐，把转换层梁通过钢管斜支撑传递到下层梁上，不与下层板面直接接触,即37~45/Y1轴偏北L—9把荷载传递到下层37~45/Y1轴梁上；已知：

b×h=700×2300L=9.9m

大梁砼高度为2.0m。

钢筋砼自重：

1.2×（26KN/m3×0.7m×2.0m×9.9m）=519KN

模板及支架自重：

1.2×0.9×（0.85KN/m3×0.7m×2.0m×9.9m）=15.3KN

施工人员及设备荷载自重：

1.4×（1KN/M2×0.7m×9.9m）=9.7KN

振捣砼时产生的荷载：

1.4×（2.0KN/m2×0.7m×9.9m）=19.4KN

则荷载总重：

N=519+15.3+9.7+19.4=563.4KN

q=563.4/9.9=57KN/M

M总=M1+M2+M3+M4

M1=qL2/24=67.6×9.92/24=270.1KN·M

M2=2Pa2b2/L3=2×147.8×6.62×3.32/9.93=144.5KN·M

M3=2Pa2b2/L3=2×409.6×3.62×6.32/9.93=434.3KN·M

M4=qL2/24=57×9.92/24=232.8KN·M

则M总=270.1+144.5+434.3+232.8=1081.7KN·M

则上部荷载M总=1081.7KN·M

1.3梁抗剪计算

a.根据受力分析，梁承受最大剪力为

R1=qL/2=（67.6×9.9）/2=334.6KN

R2B=pa2（1+2b/L）/L2=204.8×6.62（1+2×3.3/9.9）/9.92=152KN

R2A=pb2（1+2a/L）/L2=204.8×3.32（1+2×6.6/9.9）/9.92=53KN

R3B=pa2（1+2b/L）/L2=295.6×3.62（1+2×6.3/9.9）/9.92=89KN

R3A=pb2（1+2a/L）/L2=295.6×6.32（1+2×3.6/9.9）/9.92=207KN

R4=qL/2=（57×7.2）/2=205.2KN

V=R1+R2B+R3A+R4=334.6+152+207+205.2=898.8KN

Hw/b=0.75/0.35=2.14<4

V=898.8<0.25×17×350×750=1116KN（符合要求）

b.验算是否需配箍筋

0.07Fcbho=0.07×17×350×750=312.4KN﹤898.8KN

则需计算配筋Asv/s≥V-0.07fcbh0/1.5fyvh0=898800-312400/1.5×210×750=2.5mm2/mm

故选用四肢箍Ф10（Asv1=78.5mm2）,于是箍筋间距为

s≤Asv/0.463=4×78.5/2.5=126mm

原设计为Ф10＠100/150（4）

验算其配筋率为：

PS0=（4×78.5）/（350×150）=0.6%

最小配筋率为：

PS0min=0.02（fc/fy）=0.02×（17/340）=0.1%<0.6%（满足要求）

故原设计能满足要求