材料111金材111封面绪论第一章教材.docx
《材料111金材111封面绪论第一章教材.docx》由会员分享，可在线阅读，更多相关《材料111金材111封面绪论第一章教材.docx（21页珍藏版）》请在冰豆网上搜索。
材料111金材111封面绪论第一章教材
南京工程学院教案【封面】
任课系部：
材料工程学院授课时间：
2013-2014年第2学期
课程名称
材料设备及设计
课程编号
0802605106
专业
材料科学与工程
班级
材料111，金材111
课程类别
必修课
公共基础课□；专业基础课□；专业课□
选修课
限选课■；任选课□；公选课□
总学时数
40
学分数
2.5
考核方式
考试□；考查■
学时分配
课堂讲授40学时；实践课0学时
教材名称
热处理炉
作者
吉泽升
出版社及出版时间
哈尔滨工业大学出版社，2007
指定参考书
热处理设备
热处理炉
炉温仪表与热控制
侧温仪表与感应加热装置
作者
孟繁杰
曾祥模
李均宜
陈特夫
出版社及出版时间
机械工业出版社，1988
西北工业大学出版社，1989
机械工业出版社，1981
机械工业出版社，1983
授课教师
方信贤
职称
副教授
单位
材料工程学院
南京工程学院教案【教学单元首页】
第1次课授课学时1教案完成时间：
2014.1
章、节
绪论
主要内容
1、热处理设备与材料科学
2、我国热处理设备的现状及发展趋势
3、热处理炉的分类
4、课程性质、内容与要求
目
的
与要求
目的：
了解课程的性质与要求。
要求：
了解课程的性质与要求。
重点与难点
教学方法与手段
板书与多媒体教学结合。
绪论
1.国内其它大学本课程的情况介绍
课程名称：
热处理炉，热处理设备，热处理设备及控制。
课程学时变化：
64学时，56学时，40学时，32学时。
课程内容变化：
热处理炉、感应加热装置、热工仪表。
2.学习本课程重要性
热处理工程师认证：
四大块中独立的一块。
就业企业：
热处理设备制造企业——电炉厂。
热处理相关部门：
1）技术部门：
编制工艺时根据工件在工艺流程中所处工序位置，正确地选择设备；新产品零件工艺调试时，正确地使用设备；2）检验部门：
实验电炉的正确使用；3）生产车间：
设备的基本管理、正确使用及简单的维护；车间旧设备报废或设备不能满足生产需求时新设备的选购。
3.热处理主要设备和辅助设备（补充，工程师培训教材）
1）主要设备
热处理炉：
指有炉膛的热处理加热设备，如箱式电阻炉、井式炉、真空炉等。
加热装置：
指热源直接对工件加热的装置，如火焰加热装置和感应加热装置。
表面改性装置：
主要有气相沉积和离子注入等。
表面氧化装置：
由一系列槽子组成，如发蓝或发黑槽等。
表面机械强化装置：
有喷丸机和辊压机等。
淬火冷却设备：
常用的有各类冷却介质的淬火槽、喷射式淬火装置、压力淬火机等。
冷处理设备：
常用的装置有冷冻机、干冰冷却装置和液氮冷却装置。
工艺参数检测、控制仪表：
指对温度、流量、压力、碳势等参数的检测、指示和控制仪表等。
2）辅助设备
清洗机和清理设备：
指对热处理前、后工件清洗或清理的设备。
如清洗机、清理滚筒、喷砂机、抛丸机、脱脂炉等。
炉气氛制备设备：
如吸热式发生器、放热式发生器、氨分解器、制氮机等。
淬火介质循环装置：
主要包括储液槽、泵、冷却器、过滤器等。
起重运输设备：
主要有车间起重机、运输车辆、传送工件的滚道和传送链等。
动力输送管路及辅助设备：
主要有管路系统、风机泵、储气罐及储液罐等。
防火防尘等生产安全设备：
主要有抽风机、废气反应槽及防火喷雾器等。
4.我国热处理设备的现状及发展趋势
1）我国热处理设备的制造技术及设备生产企业现状：
制备技术：
已掌握传统热处理设备制造技术，如各种箱式电阻炉、井式电阻炉、化学热处理炉[气体渗碳炉（包括井式、滚筒式、连续式）、氮化炉（包括气体、离子氮化炉）]、保护气氛炉（包括密封箱式炉、网带炉、振底炉等）、感应热处理设备（包括高频、中频、工频、超音频）、浴炉（如盐浴炉、流动粒子炉）、真空热处理设备等。
但先进热处理设备与国外尚有一定差距如激光热处理设备激光源稳定性和寿命。
企业特点：
热处理设备生产企业众多、规模较小、企业技术力量薄弱、缺少质量和售后服务意识、对设备外观与性价比不够重视，由于企业规模过小，难于形成技术、资金等优势，企业竞争力较差。
2）我国企业热处理设备装备现状：
热处理装备相对比较落后，仍以周期式箱式电阻炉、井式电阻炉和盐浴炉为主。
造成热处理装备落后原因：
①热处理生产非常分散，各机械类企业基本均有自己的热处理生产车间或分厂，专业化规模热处理厂家很少，且专业热处理厂主要是规模很小的私人企业，这种现状决定了难于形成规模生产批量，由于生产批量决定了作业制度和热处理装备，因而目前国内中小企业热处理装备主要以周期式热处理设备为主，先进热处理装备主要集中在一些大型机械类企业集团如一汽、二汽等。
②上游制造技术落后，导致产品加工余量较大，造成对热处理少氧化、无氧化处理市场需求较小，因而目前企业周期式炉仍以空气式加热炉为主。
3）热处理设备的发展趋势：
①少、无氧化设备如密封式炉和真空炉取代传统空气为加热介质热处理炉。
②碳势控制设备逐步推广。
③开发和推广热处理成套技术，提高和稳定热处理产品质量。
5.热处理炉分类
按工作温度：
低温炉（≤650ºC）、中温炉（650ºC-1000ºC）和高温炉（>1000ºC）；
按炉膛加热介质：
自然介质（空气）炉、浴炉、可控气氛炉（保护气氛炉）、真空炉等；
按作业规程：
周期式炉和连续式炉等；
按生产用途：
退火炉、淬火炉、回火炉、正火炉、渗碳炉、氮化炉等；
按热能来源：
电阻炉和燃料炉。
6.课程性质、内容与要求
《材料设备及设计》是材料科学及工程、金属材料工程专业的一门必修专业课，其主要内容是介绍材料热处理设备原理、结构、应用及其控制仪表和控制技术，学生学完本课程后应能达到下列基本要求：
1）了解常用热处理设备结构、工作原理、主要参数及选用原则。
2）掌握热处理电阻炉设计原理、方法和步骤，具有设计电阻炉的初步技术。
3）了解热处理温度测量及控制的基本原理和技术。
4）熟悉常用热处理温度测控仪表的鉴定、选择和使用方法。
7.主要参考资料：
（1）孟繁杰，黄国靖合编.《热处理设备》.机械工业出版社，1988年11月北京第一版，1989年北京第二次印刷。
（2）曾祥模主编.《热处理炉》.西北工业大学出版社，1989年8月第一版，1991年7月第二次印刷。
（3）热处理设备及设计编写组.《热处理设备及设计》.山东人民出版社，1977年10月第一版，1977年10月第一次印刷。
（4）李均宜主编.《炉温仪表与热控制》.机械工业出版社，1981年7月北京第一版，1982年4月北京第二次印刷。
（5）陈特夫主编.《测温仪表与感应加热装置》.机械工业出版社，1985年6月北京第一版，1988年8月重庆第四次印刷。
南京工程学院教案【末页】
本单元知识点归纳
1.热处理设备分类、现状；
2.课程性质及要求。
思考题或作业题
本单元教学情况小结
审阅意见
审阅人：
注：
教案首页和末页中间为授课内容
南京工程学院教案【教学单元首页】
第1-2次课授课学时3教案完成时间：
2014.1
章、节
第一章热处理炉内的气体运动；§1.1、气体静力学的基本概念§1.2、气体动力学及伯努利方程
主要内容
1.气体静力学的基本概念
2.气体流动基本概念；
3.气体流动连续性方程和伯努利方程；
4.炉气在运动中的能量损失；
5.炉气通过小孔的溢气流量计算；
6.敞开炉门时的溢气和吸气。
目
的
与要求
目的：
通过学习气体静力学基本概念和气体动力学基本理论，理解热处理炉发生吸气和溢气的原因及机理。
要求：
了解气体静力学和气体运动的一些基本概念，掌握气体连续性方程和伯努利方程。
重点与难点
重点：
气体连续性方程和伯努利方程。
难点：
热处理炉吸气和溢气量的计算。
教学方法与手段
板书和多媒体教学结合。
第一章：
热处理炉内气体运动
学习本章意义：
炉气运动与炉内热交换、炉温均匀性、气氛均匀性（化学热处理炉）等密切相关，合理引导炉内气体运动，是确保热处理质量的重要保障。
本章主要内容：
介绍炉气运动基本规律，主要包括静止气体能量、炉内气体与炉外气体相互作用、气体运动动力和阻力、及流动气体连续性方程和伯努利方程等，并运用这些规律分析热处理炉内气体压力分布及其运动规律、炉门开启时的吸气和溢气计算等。
本章内容特点：
概念多，学好本章需要理解性地记忆。
§1.1气体静力学基本概念
一.静止气体能量：
1.气体压强（p）
气体压强p：
指气体作用在容器单位面积上的力。
单位为帕斯卡（Pa），1Pa=1N/m2。
绝对压强p：
从绝对零点（绝对真空）算起的气体压强。
相对压强Δp：
以大气压为计算起点的气体压强，即同一水平面上容器内气体绝对压强与大气压强之差。
相对压强可用普通压力表直接测量，又称表压强。
常用U形管测量相对压强，相对压强Δp=p-pa=ρgh，ρ为管内液体密度（kg/m3），g为重力加速度（9.8m/s2），h为U形管液面高度差（m）
2.压力能（或静压能或压强能）Es
气体压强是气体分子储存能量的表现，单位体积气体所能做的功称为压力能或静压能或压强能。
压力能Es和压强p间关系：
Es=p，可用下图推导得到该公式。
设气体压强为p、活塞截面积为A、活塞在气体作用下移动了dl,
气体所做功:
dW=F.dl=p.A.dl=p.dV→单位体积气体所做功：
=p，即：
Es=p。
可见:
1）单位体积气体静压能与气体压强数值相等，但单位不同；2）从力角度，p为气体静压强，从能量角度，p为单位体积气体具有的静压能。
3.气体位能Ep
物理中学过，质量为m、距基准面高度为z物体的位能为m.g.z；
同理，体积为dV的静止气体，距基准面高度为z时位能为：
m.g.z=ρ.dV.g.z，单位体积气体位能Ep=
=ρ.g.z。
可见，气体位能与距基准面高度z有关。
Z
4.静止气体平衡方程及压力分布：
静止气体中取微体积元，设上、下面面积均为dS，Z方向体积元受力包括周围静止气体静压强和自身重力dmg（如图2-4）。
由于气体处于静止状态，因此：
pdS-[p+
.dz]dS-dmg=0，
整理得：
dp=-
=-dmg.
=-
g.dz=-ρgdz，
设ρ为常数，积分得：
p=-ρgz+C或压力能+位能=C=常数，该式即流体静力学基本方程。
讨论：
1）流体静力学基本方程表征重力场中不可压缩流体压强分布规律，可近似用于一般炉内气体。
2）ρ为常数的静止气体中，压强沿高度呈直线分布。
3）静止气体中任一高度处压力能和位能和为常数，即：
p1+ρgz1=p2+ρgz2。
4）任意两平面压强差绝对值等于ρgH，H为两平面高度差
5）静止气体绝对压强随高度增加而减小（p=C-ρgz）。
二、静止炉气与炉外空气的相对能量——压头
压头指单位体积炉气与同水平面炉外单位体积空气的能量差。
静止炉气对空气具有两种形式压头：
静压头和位压头。
1.静压头（hs）：
单位体积炉气压强能pg与同水平面炉外单位体积空气压强能pa之差。
静压头在数值上等于炉气相对压强（即表压强），可直接测量。
静压头大于零时，炉内压强大于炉外压强，炉气外溢；静压头小于零时则发生炉外空气被吸入炉内。
研究静压头分布有两种方法：
设炉气密度为ρg，压力能为pg，炉外空气密度为ρa,压力能为pa。
方法一：
根据静止气体压强分布规律
由p=-ρgz+C得：
z=
p
，即炉气和炉外空气沿炉膛高度分布规律是斜率分别为
和
的直线（见图2-6），在两直线交点位置，炉气压强能和空气压强能相等，静压头为零，对应的水平面称为相对零压面（简称零压面）。
方法二:
用静止气体基本方程求静压头
以零压面作为参考面或基准面，设零压面压强能为p0，
零压面以上H处炉气和空气压强能分别为pg、pa，则根据静止气体基本方程pg+ρgH=p0,炉气pg=p0-ρggH，空气pa=p0-ρagH，静压头hs=pg-pa=（ρa-ρg）gH
同理：
零压面以下H处静压头hs=-（ρa-ρg）gH
上述分析表明：
1）炉气静压头沿高度呈直线分布；2）炉顶静压头高于炉底静压头；3）零压面以上炉气静压头为正，炉气外溢；零压面以下炉气静压头为负，空气被吸入。
2.位压头hp（几何压头）：
单位体积炉气位能与同水平面炉外单位体积空气位能差。
即：
hp=ρggz-ρagz=（ρg-ρa）gz。
研究位压头分布时，常选热气柱顶面为基准面。
静止炉气静压头和位压头都是因容器内炉气和容器外空气存在密度差异所致，静压头常用来分析炉膛溢气和吸气情况，位压头常用于分析炉气浮动能力。
3.总压头：
静压头+位压头
根据静止炉气平衡方程,对任意两平面有：
炉气：
pg1+ρggz1=pg2+ρggz2
（1）；
空气：
pa1+ρagz1=pa2+ρagz2
（2）；
（1）-
（2）得：
（pg1-pa1）+（ρg-ρa）gz1=（pg2-pa2）+（ρg-ρa）gz2，
即：
hs1+hp1=hs2+hp2=C=常数，
可见：
静止炉气在不同高度上静压头和位压头和为定值，两者可相互转化，静压头大处位压头必小，但其总压头不变，该定律称为压头守恒定律。
例题1.1、某热处理炉炉膛高1.2米，炉内温度900ºC，炉外空气温度25ºC，求下列情况静压头垂直分布：
1）相对零压面在炉底；2）炉底处炉气静压头为10Pa；3）炉底处炉气静压头为-10Pa。
（已知标准状态下即零度一个大气压下空气密度ρ0为1.293kg/m3；炉内气体为空气；不同温度下空气密度可用下式计算：
ρt=ρ0
，式中t为温度，单位ºC，β为气体膨胀系数，值为1/273。
）
解：
1）ρ900ºC=1.293×[1/（1+900/273）]=0.301
p25ºC=1.293×[1/（1+25/273）]=1.184
设p0为炉底处空气压强，pg为炉顶气体压强，pa为炉顶处空气压强
因零压面在炉底，根据静止气体基本方程有：
pg=p0-ρ900ºCgH，pa=p0-ρ25ºCgH
炉顶处静压头hs=pg-pa=（ρ25ºC-ρ900ºC）gH=（1.184-0.301）×9.8×1.2=10.4Pa
由于静压头沿高度呈直线分布，故有：
hs=（10.4/1.2）z=8.7z
2）设静压头分布直线方程为：
hs=8.7z+b，因为z=0时，hs=10Pa，代入上式得b=10，所以hs=8.7z+10
3）同理可得hs=8.7z-10
本节知识可直接用于分析1）渗碳过程渗不上碳甚至出现氧化现象；2）真空设备漏气检测（酒精或丙酮捡漏法）
§1.2气体动力学及伯努利方程
一、气体流动性质
1.气体流量和流速：
气体流量：
单位时间内流过给定面积气体量。
常用体积流量qv和质量流量qm表示,qv=V/t（m3/s），qm=m/t（kg/s）。
气体流速v：
气体流动速度在管道上分布不均匀，工程上所说流速指管道中流体平均流速，即单位面积上平均流量。
气体按流速不同分为低速和高速两类。
低速流动时，流速对气体密度影响不大，可看作不可压缩气体。
流动炉气属于不可压缩流体。
流速流量间关系：
qv=vf；qm=m/t=ρV/t=ρqvt/t=ρvf，式中f为面积。
2.气体的粘性：
气体粘性：
气体流动时内部各层间产生的内摩擦力或切应力性质。
气体粘度指粘性大小程度。
气体在水平管道内层状流动时，不同部位气体流速不同，管内壁上流速为零，离管壁越远流速越大，管中心流速最大——流动时内摩擦力引起。
3.气体流动形态（补充内容）
流体流动分层流和紊流两种。
层流流动：
流体质点做有规律平行运动，层流间不混合，质点没有径向运动，稳定层流在管道截面上速度分布呈抛物线，截面上平均速度一般取最大速度的50%。
紊流流动：
流体质点不仅沿前进方向运动，还向各个方向作不规则运动，不停相互混合。
紊流流动时，在紧贴管壁处存在极薄层流（几分之一毫米），称为层流底层，流体在管内呈稳定紊流时，管道截面上速度在靠近壁面处变化最大，而在离流动壁面稍远处的紊流核心，流速呈对数分布，速度变化很小。
紊流越剧烈，速度越接近一致。
在一般炉子应用范围内，vav=（0.82-0.85）vmax。
层流底层对紊流流动能量损失、流体与壁面间换热过程影响大。
层流层厚度增大，能量损失减小，换热效果差；反之，紊流加强，层流层厚度减小，换热效果好。
生产上常通过提高流速强化紊流来加强对流换热过程。
4.气体动能
气体动能：
由物理学得知，物体动能等于0.5Mv2，对密度为ρ的单位体积气体，其动能为：
Ed=0.5Mv2=0.5ρv2。
气体动压头：
管道内流动着的单位体积气体与管外空气动能差。
K材料
对热处理炉来说，炉外空气可认为是静止的，其动能为零，故炉气具有的动压头即为炉气具有的动能。
即动压头hd=Ed=0.5ρv2。
二、炉气在运动中的能量损失
炉气炉膛内流动时，会因冲击及摩擦等造成能量损失或压头损失（hl），其一般表达式为：
hl=K×
ρv2，K为阻力系数。
工程上为计算方便，常把能量损失分为摩擦阻力损失（沿程阻力损失）和局部阻力损失两类。
1.摩擦能量损失hf
摩擦能量损失指气体在管道中流动时因气流与管壁和气体分子间摩擦力而产生的能量损失。
摩擦能量损失与气流动能成正比，气流动能越大，摩擦能量损失越大。
2.局部能量损失hp
局部能量损失：
由局部阻力引起的能量损失，如由于管道突然转向或截面变化导致局部气流运动方向或速度改变，使气流内各质点间相互冲击或形成旋涡而造成局部区域能量损失。
局部能量损失也与流体动能成正比。
三、气体流动连续性方程式
四.伯努利方程及其应用金材
1.伯努利方程表达式
根据运动物体能量守恒定律，不可压缩气体在管内稳定流动时，气体能量保持恒定。
图2-16中截面Ⅰ上气体全部能量（压力能、位能、动能之和）应等于截面Ⅱ上气体全部能量（压力能、位能、动能之和）加上气体从截面Ⅰ流到截面Ⅱ的能量损失，即：
p1+ρgz1+
ρv12=p2+ρgz2+
ρv22+
Kρv2,该式即为气体的伯努利方程。
伯努利方程也可用压头形式表示。
当流动气体管外是静止空气时，根据上式可分别列出如下两个方程：
管内：
pg1+ρggz1+0.5ρgv12=pg2+ρggz2+0.5ρgv22+0.5Kρgv2
（1）
管外：
pa1+ρagz1=pa2+ρagz2
（2）
（1）-
（2）得：
（pg1-pa1）+（ρg-ρa）gz1+
ρgv12=（pg2-pa2）+（ρg-ρa）gz2+
ρgv22+
Kρgv2
即：
hs1+hp1+hd1=hs2+hp2+hd2+hl
讨论：
1）伯努利方程不仅说明能量守恒，还说明压力能、位能、动能间可相互转化。
2）气体流动过程中，任一压头增大必然导致其它压头减小，但总压头保持不变。
3）对波动不大的气体流动，可近似看成稳定流动，应用伯努利方程引起的误差较小。
2.炉气通过小孔溢气流量：
——应用
设热处理炉上有一小孔，孔两侧取两个截面，截面Ⅰ取在炉内，截面Ⅱ取在炉外。
因炉膛面积远大于小孔面积，根据流速与截面积成反比，可认为v1=0。
因小孔是等截面孔，所以小孔内气体流速v=v2，因为气流是水平的，所以z1=z2。
假设炉外气流压力等于大气压pa，即pa1=pg2=pa2=pa，代入伯努利方程得：
（pg1-pa1）+（ρg-ρa）gz1+
ρgv12=（pg2-pa2）+（ρg-ρa）gz2+
ρgv22+
Kρgv2
因为：
（ρg-ρa）gz1=（ρg-ρa）gz2，
ρgv12=0，（pg2-pa2）=0
所以：
（pg-pa）=
ρgv22+
Kρgv22，即：
v2=
因为：
pg-pa=（ρa-ρg）gH，式中H为小孔中心到零压面距离，
所以：
v2=
因为：
气体流量等于流速与气流截面积的积，
所以：
qv=f2v2=f
=fμ
，式中：
μ为流量系数，孔径很小时取0.82。
3.通过敞开炉门的溢气和吸气
炉门洞与小孔的区别在于沿炉门洞高度炉气静压头是变化的，若将炉门洞沿高度分成若干平行的小缝，则每个小缝的溢气量可按公式qv=fμ[2（ρa-ρg）gH/ρg]1/2计算。
设炉门洞高H，宽B，在距炉底（零压面）为z处取微缝df=Bdz，则通过微缝的溢气量为：
dqvt=μ’.df.
=μ’.B
z1/2dz
积分得：
qvt=
.μ’.B.H
μ’为整个炉门洞的平均流量系数，一般取0.65-0.7。
讨论：
1）上式仅适用于零压面在炉底、炉门完全打开情况；2）当零压面不在炉底、炉门未完全打开时，用零压面到炉门开启高度的距离代入上式中计算炉门溢气量；3）若是吸气，流动气体为空气，若H为炉门口底面到零压面之间距离，则炉门洞打开时吸气量为：
qvt=
.μ’.B.H
。
例题1.1：
某热处理炉，炉门洞高0.6米，宽0.8米，炉气温度900ºC，炉外空气温度20ºC，已知μ’=0.65。
求：
1）零压面在炉底时，每秒钟通过炉门洞的溢气量；2）零压面在炉门洞水平中心线时，炉门洞上部每秒钟的溢气量和下部每秒钟的吸气量。
解：
1）由ρt=ρ0/（1+βt）得：
ρ20/ρ900=（1+900/273）/（1+20/273）=4，代入qvt=2/3.μ’.B.H[2（ρa-ρg）gH/ρg]1/2得：
qvt=2/3×0.65×0.6×0.8×[2×（4-1）×9.8×0.6]1/2=1.24m3/s
2）溢气量qvt=2/3×0.65×0.3×0.8×[2×（4-1）×9.8×0.3]1/2=0.44m3/s
ρ900/ρ20=0.25，由qvt=2/3.μ’.B.H[2（ρa-ρg）gH/ρa]1/2得：
吸气量qvt=2/3×0.65×0.8×0.3×[2（1-0.25）×9.8×0.3]1/2=0.22m3/s
五、热处理炉炉气运动的动力和形态——应用（补充内容）
炉气运动影响加热效果，炉气运动状态取决于驱动炉气运动的动力及炉膛形状结构。
总的来讲，炉气运动动力是由炉内不同部位炉气存在能量差异——即存在静压能、位能或动能差造成的。
常见的有以下几种情况：
1.电阻炉内各部位因存在温度差而产生的自然对流：
自然对流：
指炉内不同部位存在温差，造成各部位炉气密度差而引起的炉气流动。
自然对流实质：
炉内不同部位炉气位能差产生的浮力所致（Ep=ρ.g.z：
T不同→ρ不同→Ep不同）。
炉气自然对流意义：
1）改善炉温均匀性，对工件有增加对流换热效果；2）对高温电热元件有冷却作用，有利于防止电热元件过热。
井式电阻炉内同样存在自然对流，自然对流造成井式炉上部温度高下部温度低：
因炉膛较深，炉内上部和下部炉气位能差大，炉气浮力大，当开启炉盖或炉盖密封不严时，炉气强烈上浮外溢所致。
（有时因炉盖散热量较大，最上部炉温也会偏低，不过这与自然对流没有关系）。
2.电阻炉内各部位因存在压力差而产生的强迫流动
热处理炉中常设置风扇等动力装置来强制炉气流动。
下图是井式气体渗碳炉中利用风扇强制炉气流动原理图。
风扇旋转时，离心力作用强迫炉气向风扇四周、继而再沿料框与炉罐之间的间隙向下流，并从料框底板开孔进入料框内，与料框内工件进行对流换热。
最后炉气受风扇中心负压吸引，向上流动。
本章小结
静止气体
运动气体
升级会员 