高层商务大厦悬挑式钢管脚手架施工方案计算书.docx

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高层商务大厦悬挑式钢管脚手架施工方案计算书

高层商务大厦悬挑式钢管脚手架

施工方案（计算书）

一、工程概况………………………………………………..…..1

二、编制依据……………………………………………………1

三、脚手架搭设施工部署………………………………………1

四、搭设规范……………………………………………..……2

五、搭拆管理网络………………………………………………2

六、悬挑架脚手架计算…………………………………………3

七、安全防护措施………………………………………….…20

八、脚手架拆除施工工艺………………………………………20

九、质量保证体系……………………………………………..21

十、安全施工技术措施…………………………………………24

十一、文明施工要求……………………………………………26

附：

脚手架平面布置图

外脚手架立面示意图

脚手架搭设节点图

悬挑架结构布置图

**大厦工程

普通型钢悬挑脚手架搭拆专项施工方案

一、工程概况

建设单位：

某建设管理有限公司

工程名称：

**大厦

建设地点：

某市南雷南路西侧、万年桥路北侧交叉口

设计单位：

某研究院

建筑面积：

59473m2

**大厦工程，建筑物为框架结构，地下室一层，由2幢23层及四层裙房组成，建筑物最高为88.7m，裙房高17.8m，总建筑面积59473m2，根据规范及项目部组织，安排主楼六层以下及裙房选用落地式钢管脚手架施工，主楼六层开始搭设普通型钢悬挑钢管脚手架。

二、编制依据

型钢悬挑扣件式钢管脚手架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）、《钢结构设计规范》（GB50017-2003）、《建筑施工安全检查评分标准》（JGJ59-99）、《建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ80-91）以及本工程的施工图纸。

三、脚手架搭设施工部署

主楼共分为A、B办公大楼二个单体。

具体搭设方式如下：

A、B办公大楼总高度为88.7米框架结构，采用落地式脚手架及悬挑脚手架相结合搭设方式，落地式钢管脚手架方案已编入裙房四层，六层楼面开始采用普通型钢双排单立杆脚手架搭设，每五层为一标段，分别为6-10层、11-15层、16-20层、21-屋顶层共四个标段。

采用Φ18圆钢预埋在楼面梁部位作工字钢楼面支点，间距为1.5米，转角部位适当减小距离，工字钢不埋入角柱内部；采用14号钢丝绳，钢丝绳支点用相应保护钢丝绳扣。

楼面Φ18圆钢预埋必须与楼面梁主筋进行可靠焊接，确保在混凝土搅捣过程中不移位不变形，混凝土浇筑后净空距离不小于17mm，工字钢安装完毕后用钢筋焊接压顶。

四、搭拆规范

当楼面混凝土浇筑完毕初凝后，用塔吊吊装工字钢插入Φ18圆钢预埋环内，准确定位后对工字钢水平及垂直方向进行固定；其它搭拆方法同落地式钢管脚手架。

当悬挑脚手架搭设二层后必须先对工字钢用钢丝绳斜拉至第二层楼面梁的Φ18圆钢预埋环内，并用紧线器拉紧确保钢丝绳紧绷受力均匀。

拉好钢丝绳后才能继续搭设二层以上脚手架。

悬挑脚手架的搭设顺序为：

水平工字钢→纵向扫地杆→立杆→横向扫地杆→……其后的搭设顺序与落地架相同。

五、搭拆管理网络

项目经理：

项目副经理：

项目安全负责：

项目施工负责：

架子带班长：

外架负责人：

架子班组成员

六、悬挑脚手架计算书

（一）参数信息

1.脚手架参数

双排脚手架搭设高度为18.2m，立杆采用单立杆；

搭设尺寸为：

立杆的纵距为1.5m，立杆的横距为1.05m，立杆的步距为1.8m；

内排架距离墙长度为0.25m；

大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为2根；

脚手架沿墙纵向长度为30.00m；

采用的钢管类型为Φ48×3.5；

横杆与立杆连接方式为单扣件；

连墙件布置取两步两跨，竖向间距3.6m，水平间距3m，采用扣件连接；

连墙件连接方式为单扣件；

2.活荷载参数

施工均布荷载（kN/m2）:

3.000；脚手架用途:

结构脚手架；

同时施工层数:

2层；

3.风荷载参数

本工程地处浙江宁波市，基本风压0.5kN/m2；

风荷载高度变化系数μz，计算连墙件强度时取0.92，计算立杆稳定性时取0.74，风荷载体型系数μs为0.214；

4.静荷载参数

每米立杆承受的结构自重荷载标准值（kN/m）:

0.1248；

脚手板自重标准值（kN/m2）:

0.300；栏杆挡脚板自重标准值（kN/m）:

0.150；

安全设施与安全网自重标准值（kN/m2）:

0.005；脚手板铺设层数:

4层；

脚手板类别:

竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:

竹笆片脚手板挡板；

5.水平悬挑支撑梁

悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.5m，建筑物内锚固段长度1.5m。

锚固压点螺栓直径（mm）:

18.00；

楼板混凝土标号:

C35；

6.拉绳与支杆参数

钢丝绳安全系数为:

6.000；

钢丝绳与墙距离为（m）:

3.300；

悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物1.3m。

（二）、大横杆的计算

按照《扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。

将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。

1.均布荷载值计算

大横杆的自重标准值:

P1=0.038kN/m；

脚手板的自重标准值:

P2=0.3×1.05/（2+1）=0.105kN/m；

活荷载标准值:

Q=3×1.05/（2+1）=1.05kN/m；

静荷载的设计值:

q1=1.2×0.038+1.2×0.105=0.172kN/m；

活荷载的设计值:

q2=1.4×1.05=1.47kN/m；

图1大横杆设计荷载组合简图（跨中最大弯矩和跨中最大挠度）

图2大横杆设计荷载组合简图（支座最大弯矩）

2.强度验算

跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。

跨中最大弯距计算公式如下:

M1max=0.08q1l2+0.10q2l2

跨中最大弯距为M1max=0.08×0.172×1.52+0.10×1.47×1.52=0.362kN·m；

支座最大弯距计算公式如下:

M2max=-0.10q1l2-0.117q2l2

支座最大弯距为M2max=-0.10×0.172×1.52-0.117×1.47×1.52=-0.426kN·m；

选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：

σ=Max（0.362×106,0.426×106）/5080=83.858N/mm2；

大横杆的最大弯曲应力为σ=83.858N/mm2小于大横杆的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

3.挠度验算

最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。

计算公式如下：

νmax=（0.677q1l4+0.990q2l4）/100EI

其中：

静荷载标准值:

q1=P1+P2=0.038+0.105=0.143kN/m；

活荷载标准值:

q2=Q=1.05kN/m；

最大挠度计算值为：

ν=0.677×0.143×15004/（100×2.06×105×121900）+0.990×1.05×15004/（100×2.06×105×121900）=2.291mm；

大横杆的最大挠度2.291mm小于大横杆的最大容许挠度1500/150mm与10mm，满足要求！

（三）、小横杆的计算

根据JGJ130-2001第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。

用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。

1.荷载值计算

大横杆的自重标准值：

p1=0.038×1.5=0.058kN；

脚手板的自重标准值：

P2=0.3×1.05×1.5/（2+1）=0.158kN；

活荷载标准值：

Q=3×1.05×1.5/（2+1）=1.575kN；

集中荷载的设计值:

P=1.2×（0.058+0.158）+1.4×1.575=2.463kN；

小横杆计算简图

2.强度验算

最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；

均布荷载最大弯矩计算公式如下:

Mqmax=ql2/8

Mqmax=1.2×0.038×1.052/8=0.006kN·m；

集中荷载最大弯矩计算公式如下:

Mpmax=Pl/3

Mpmax=2.463×1.05/3=0.862kN·m；

最大弯矩M=Mqmax+Mpmax=0.868kN·m；

最大应力计算值σ=M/W=0.868×106/5080=170.953N/mm2；

小横杆的最大弯曲应力σ=170.953N/mm2小于小横杆的抗弯强度设计值205N/mm2，满足要求！

3.挠度验算

最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；

小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:

νqmax=5ql4/384EI

νqmax=5×0.038×10504/（384×2.06×105×121900）=0.024mm；

大横杆传递荷载P=p1+p2+Q=0.058+0.158+1.575=1.79kN；

集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:

νpmax=Pl（3l2-4l2/9）/72EI

νpmax=1790.1×1050×（3×10502-4×10502/9）/（72×2.06×105×121900）=2.929mm；

最大挠度和ν=νqmax+νpmax=0.024+2.929=2.953mm；

小横杆的最大挠度为2.953mm小于小横杆的最大容许挠度1050/150=7与10mm,满足要求！

（四）、扣件抗滑力的计算

按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》5.2.5）:

R≤Rc

其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN；

R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

大横杆的自重标准值:

P1=0.038×1.5×2/2=0.058kN；

小横杆的自重标准值:

P2=0.038×1.05/2=0.02kN；

脚手板的自重标准值:

P3=0.3×1.05×1.5/2=0.236kN；

活荷载标准值:

Q=3×1.05×1.5/2=2.362kN；

荷载的设计值:

R=1.2×（0.058+0.02+0.236）+1.4×2.362=3.684kN；

R<8.00kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！

（五）、脚手架立杆荷载的计算

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

静荷载标准值包括以下内容：

（1）每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1248kN/m

NG1=[0.1248+（1.50×2/2）×0.038/1.80]×18.25=2.862kN；

（2）脚手板的自重标准值；采用竹笆片脚手板，标准值为0.3kN/m2

NG2=0.3×4×1.5×（1.05+0.2）/2=1.17kN；

（3）栏杆与挡脚手板自重标准值；采用竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15kN/m

NG3=0.15×4×1.5/2=0.45kN；

（4）吊挂的安全设施荷载，包括安全网:

0.005kN/m2

NG4=0.005×1.5×18.25=0.137kN；

经计算得到，静荷载标准值

NG=NG1+NG2+NG3+NG4=4.618kN；

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。

经计算得到，活荷载标准值

NQ=3×1.05×1.5×2/2=4.725kN；

考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为

N=1.2NG+0.85×1.4NQ=1.2×4.618+0.85×1.4×4.725=11.165kN；

不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为

N'=1.2NG+1.4NQ=1.2×4.618+1.4×4.725=12.157kN；

（六）、立杆的稳定性计算

风荷载标准值按照以下公式计算

Wk=0.7μz·μs·ω0

其中ω0--基本风压（kN/m2），按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）的规定采用：

ω0=0.5kN/m2；

μz--风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）的规定采用：

μz=0.74；

μs--风荷载体型系数：

取值为0.214；

经计算得到，风荷载标准值为:

Wk=0.7×0.5×0.74×0.214=0.055kN/m2；

风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW为:

Mw=0.85×1.4WkLah2/10=0.85×1.4×0.055×1.5×1.82/10=0.032kN·m；

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

σ=N/（φA）+MW/W≤[f]

立杆的轴心压力设计值：

N=11.165kN；

不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

σ=N/（φA）≤[f]

立杆的轴心压力设计值：

N=N'=12.157kN；

计算立杆的截面回转半径：

i=1.58cm；

计算长度附加系数参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）表5.3.3得：

k=1.155；

计算长度系数参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）表5.3.3得：

μ=1.5；

计算长度,由公式l0=kuh确定：

l0=3.118m；

长细比:

L0/i=197；

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的结果查表得到：

φ=0.186

立杆净截面面积：

A=4.89cm2；

立杆净截面模量（抵抗矩）：

W=5.08cm3；

钢管立杆抗压强度设计值：

[f]=205N/mm2；

考虑风荷载时

σ=11164.92/（0.186×489）+32055.073/5080=129.064N/mm2；

立杆稳定性计算σ=129.064N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

不考虑风荷载时

σ=12157.17/（0.186×489）=133.663N/mm2；

立杆稳定性计算σ=133.663N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

（七）、连墙件的计算

连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：

Nl=Nlw+N0

连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算μz＝0.92，μs＝0.214，ω0＝0.5，

Wk=0.7μz·μs·ω0=0.7×0.92×0.214×0.5=0.069kN/m2；

每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw=10.8m2；

按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力（kN）,N0=5.000kN；

风荷载产生的连墙件轴向力设计值（kN），按照下式计算：

Nlw=1.4×Wk×Aw=1.042kN；

连墙件的轴向力设计值Nl=Nlw+N0=6.042kN；

连墙件承载力设计值按下式计算：

Nf=φ·A·[f]

其中φ--轴心受压立杆的稳定系数；

由长细比l/i=250/15.8的结果查表得到φ=0.958，l为内排架距离墙的长度；

A=4.89cm2；[f]=205N/mm2；

连墙件轴向承载力设计值为Nf=0.958×4.89×10-4×205×103=96.035kN；

Nl=6.042

连墙件采用单扣件与墙体连接。

由以上计算得到Nl=6.042小于单扣件的抗滑力8kN，满足要求！

连墙件扣件连接示意图

（八）、悬挑梁的受力计算

悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。

悬臂部分受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。

本方案中，脚手架排距为1050mm，内排脚手架距离墙体250mm，支拉斜杆的支点距离墙体为1300mm，

水平支撑梁的截面惯性矩I=1130cm4，截面抵抗矩W=141cm3，截面积A=26.1cm2。

受脚手架集中荷载N=1.2×4.618+1.4×4.725=12.157kN；

水平钢梁自重荷载q=1.2×26.1×0.0001×78.5=0.246kN/m；

悬挑脚手架示意图

悬挑脚手架计算简图

经过连续梁的计算得到

悬挑脚手架支撑梁剪力图（kN）

悬挑脚手架支撑梁弯矩图（kN·m）

悬挑脚手架支撑梁变形图（mm）

各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为：

R2=13.866kN；

R3=11.727kN；

R4=-0.542kN。

最大弯矩Mmax=1.603kN·m；

最大应力σ=M/1.05W+N/A=1.603×106/（1.05×141000）+7.984×103/2610=13.887N/mm2；

水平支撑梁的最大应力计算值13.887N/mm2小于水平支撑梁的抗压强度设计值215N/mm2,满足要求！

（九）、悬挑梁的整体稳定性计算

水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下

σ=M/φbWx≤[f]

其中φb--均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数：

查表《钢结构设计规范》（GB50017-2003）得，φb=1.3

由于φb大于0.6，根据《钢结构设计规范》（GB50017-2003）附表B，得到φb值为0.85。

经过计算得到最大应力σ=1.603×106/（0.85×141000）=13.328N/mm2；

水平钢梁的稳定性计算σ=13.328小于[f]=215N/mm2,满足要求！

（十）、拉绳的受力计算

水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算

RAH=ΣRUicosθi

其中RUicosθi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。

各支点的支撑力RCi=RUisinθi

按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为：

RU1=14.903kN；

（十一）、拉绳的强度计算

钢丝拉绳（支杆）的内力计算

钢丝拉绳（斜拉杆）的轴力RU均取最大值进行计算，为

RU=14.903kN

选择6×19钢丝绳,钢丝绳公称抗拉强度1700MPa，直径14mm。

[Fg]=aFg/K

其中[Fg]--钢丝绳的容许拉力（kN）；

Fg--钢丝绳的钢丝破断拉力总和（kN），查表得Fg＝123kN；

α--钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6×19、6×37、6×61钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8。

α＝0.85；

K--钢丝绳使用安全系数。

K＝6。

得到：

[Fg]=17.425kN>Ru＝14.903kN。

经计算，选此型号钢丝绳能够满足要求。

钢丝拉绳（斜拉杆）的拉环强度计算

钢丝拉绳（斜拉杆）的轴力RU的最大值进行计算作为拉环的拉力N，为

N=RU=14.903kN

钢丝拉绳（斜拉杆）的拉环的强度计算公式为

σ=N/A≤[f]

其中[f]为拉环钢筋抗拉强度，按《混凝土结构设计规范》10.9.8每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于50N/mm2；

所需要的钢丝拉绳（斜拉杆）的拉环最小直径D=（14903×4/（3.142×50×2））1/2=13.8mm；

实际拉环选用直径D=14mm的HPB235的钢筋制作即可。

（十二）、锚固段与楼板连接的计算

1.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下

锚固深度计算公式:

h≥N/πd[fb]

其中N--锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N=0.542kN；

d--楼板螺栓的直径，d=18mm；

[fb]--楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.57N/mm2；

[f]--钢材强度设计值,取215N/mm2；

h--楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到h要大于

542/（3.142×18×1.57）=6.105mm。

螺栓所能承受的最大拉力F=1/4×3.14×182×215×10-3=54.68kN

螺栓的轴向拉力N=0.542kN小于螺栓所能承受的最大拉力F=54.683kN，满足要求！

2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下

混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式:

N≤（b2-πd2/4）fcc

其中N--锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向压力，N=11.727kN；

d--楼板螺栓的直径，d=18mm；

b--楼板内的螺栓锚板边长，b=5×d=90mm；

fcc--混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=16.7N/mm2；

（b2-πd2/4）fcc=（902-3.142×182/4）×16.7/1000=131.02kN>N=11.727kN

经过计算得到公式右边等于131.02kN，大于锚固力N=11.73kN，楼板混凝土局部承压计算满足要求！

七、安全防护措施

7.1电梯井口防护措施

电梯井口设置不低于1.2m高的开启式防护门，用3*3的方管水平间距30cm，竖向间距40cm焊制而成，并在防护门上刷漆、上锁、挂牌。

电梯井道每层用钢管和木板组合搭设平台，电梯井内不准做垂直运输通道或垃圾通道。

7.2结构临边防护措施

在结构柱四周内侧设置全封闭式护身栏，使用材料均采用ø48×3.5钢管。

其高度不低于1.2m、立杆间距不大于2.5m、水平三道防护栏杆。

沿钢管长度方向刷红白间隔的油漆、挂醒目标志牌；护身栏杆四周满挂密目安全网。

7.3楼梯间防护措施

楼梯的侧边利用脚手架做安全防护，架子立管从梯井内搭设，侧边沿楼梯坡度方向做一道1.2m高的护身栏。

八、脚手架拆除施工工艺

8.1脚手架的拆除施工工艺

拆架程序应遵守由上而下，先搭后拆的原则，即先拆拉杆、脚手板、剪刀撑、斜撑，而后拆小横杆、大横杆、立杆等（一般的拆除顺序为：

安全网→栏杆→脚手板→剪刀撑→小横杆→大横杆→立杆）。

不准分立面拆架或在上下两步同时进行拆架。

做到一步一清、一杆一清。

拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣。

拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆中间扣件，然后托住中间，再解端头扣。

所有连墙杆等必须随脚手架拆除同步下降，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架，分段拆除高差不应大于2步，如高差大于2步，应增设连墙件加固。

8.4交底与验收

8.4.1悬挑架交底与验收

8.4.1.1挑架必须按照专项施工方案设计要求搭设。

实际搭设与方案不同的，必须经原方案审批部门同意并及时做好方案的变更工作。

8.4.1.2挑架搭设前必须进行针对性强的安全技术交底，每搭一段挑架均需交底一次，交底双方履行签