大体积混凝土专项施工方案.docx
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大体积混凝土专项施工方案
兰州新胜利宾馆综合体项目
一期酒店式公寓
大体积混凝土工程
专
项
施
工
方
案
编制人:
审核人：
审批人：
浙江海天建设集团有限公司兰州分公司
编制时间：
年月
-0-
一、工程概况
二、编制依据
三、技术准备
四、施工准备
五、机械准备
六、施工交底准备
七、施工布置
八、混凝土浇筑
九、混凝土测温
十、保温保湿养护措施
十一、大体积混凝土的裂缝质量控制
十二、底板混凝土施工应急准备
十三、底板内特殊部位的处理
十四、质量保证措施
十五、安全文明施工
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兰州新胜利宾馆综合体项目南楼大体积混凝土施工方案
一、工程概况
兰州新胜利宾馆综合体项目南楼位于兰州市城关区庆阳路西段
南侧，中山路东侧，新胜利宾馆院内东南角，地下二层，地上41层，建筑物高度130.500米，基础为钢筋混凝土筏板基础，C45混凝土，
抗渗等级P10，筏板厚1800mm，后浇带以东筏板混凝土约1600m3，属大体积混凝土。
业主单位：
兰州新胜利宾馆有限责任公司，设计单
位：
浙江省当代建筑设计研究院有限公司，由甘肃省教育工程建设监理咨询有限公司，浙江海天建设集团有限公司总承包。
大体积混凝土的施工技术要求比较高，具有水化热高、收缩量大、容易开裂等特点，特别是冬期施工中要防止混凝土因水泥水化热引起的温度差产生温度应力裂缝。
故底板大体积混凝土浇筑做为一个施工重点和难点认真对待。
因此需要从材料选择上、技术措施上等有关环节做好充分的准备工作，才能保证基础底板大体积混凝土顺利施工。
大体积混凝土施工重点主要是将温度应力产生的不利影响减少到最小，防止和降低裂缝的产生和发展。
因此，特编制本大体积混凝土施工方案。
二、编制依据
1、《兰州新胜利宾馆综合体工程设计图纸》
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2、《兰州新胜利宾馆综合体工程施工组织设计》
3、设计交底及图纸会审答疑
4、土建工程施工涉及的有效国家建筑工程质量验收规范和规程：
《混凝土结构工程施工质量验收规范
》
GB50204-2011
《混凝土质量控制标准》
GB50164-2011
《混凝土泵送施工技术规程》
JGJ/T10-2011
《混凝土强度检验评定标准》
GBJ107-2010
《高层建筑箱形与筏形基础技术规范》
JGJ6-2011
《砼外加剂应用技术规范》
GB50119-2003
《砼膨胀剂》
JC476
三、技术准备
底板混凝土浇筑日期在1月中、下旬正值冬期施工，在混凝土施工过程中要控制混凝土的中心温度和表面温度，表面温度与大气温度的差值，防止混凝土出现温度裂缝。
由于正值冬季施工，大气平均温度在-5℃左右，混凝土的中心温度通过两方面的措施进行控制，一是降低混凝土的水化温度，二是提高混凝土入模浇筑温度，以上两条措施分别从混凝土配合比原材料升温这两方面进行技术处理。
具体措施有以下几条：
1、混凝土配合比设计
根据设计要求，本工程地下室底板、地下室二层外墙部位属于五
类（中腐蚀）环境，地下室一层外墙、消防水池池壁为二a类环境。
基础混凝土采用普通抗硫酸盐水泥，水泥中的铝酸三钙含量不大于
8%，混凝土的最大碱含量不大于3.0Kg/m3，氯离子含量不超过0.08%，
水灰比不大于0.40。
根据本设计图纸的要求，需掺入抗硫酸盐外加剂、
钢筋阻锈剂和矿物掺合料。
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（1）拌制混凝土的原材料均需要进行检验，合格后方可使用。
同时要注意各项原材料的温度，以保证混凝土的入模温度同意理论计算基本相近。
（2）混凝土所用的水泥、水、骨料、外加剂等必须符合施工规范各有关规定。
（3）混凝土配合比、原材料计量、搅拌、养护和必须符合施工规范的规定。
（4）混凝土试块的取样、制作、养护和试验必须符合规范要求，其强度必须达到规范标准。
（5）加强混凝土试块制作及养护的管理，试块拆模后及时编号并送入标养室进行养护。
（6）混凝土甘肃大昌混凝土工程有限公司提供，因此要求混凝土搅拌站根据现场提出的技术要求，提前做好混凝土试配。
（7）混凝土配合比应通过试配确定。
按照国家现行《混凝土结构工程施工及验收规范》、《普通混凝土配合比设计规程》及《粉煤灰混凝土应用技术规范》中的有关要求进行设计。
（8）使用的粗骨料，尽量选用粒径大（1-3）级配良好的粗骨料，掺用粉煤灰等掺合料，以改善混凝土和易性，降低水灰比，已达到减少水泥用量，降低水化热的目的。
（9）由于是冬期浇筑混凝土，宜采用热水拌合、加热骨料等提
高混凝土原材料温度的措施，混凝土入模温度不宜低于5℃。
2、底板混凝土温差计算
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水泥水化热引起的绝热温升与混凝土单位体积中水泥用量和水
泥品种有关，并随混凝土的龄期增长按指数关系增长，混凝土内部的
最高温度最多数发生在浇筑后的3-6天，一般在3-6天接近最终绝热
温升，在计算中取t=3、6、9、12、28天，水泥用量370kg/m3;粉煤
灰100kg/m3。
（1）最大绝热温升
Th=mc·Q/c·ρ（1－e﹣mt）
式中：
Th——混凝土最大绝热温升（℃）；
mc——混凝土中水泥（包括膨胀剂）用量（kg/m3）；
K——掺合料折减系数。
粉煤灰取0.25
Q——水泥28d水化热375（kJ/kg）
C——混凝土比热、取0.97[kJ/（kg·K）]；
ρ——混凝土密度、取2400（kg/m3）
e——为常数，取2.718
t——混凝土的龄期（d）；3、6、9、12、28
m——系数、随浇注温度改变，取0.295
混凝土各龄期最大绝热温升计算结果如下表：
t（h）
3
6
9
12
28
Th（℃）
37.4
52.8
59.2
61.8
63.6
（2）混凝土内部中心温度计算
T1（t）=Tj＋Th·ξ（t）
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式中：
T1（t）——t龄期混凝土中心计算温度：
见上表（℃）；
Tj——混凝土浇筑温度取5（℃）；
ξ（t）——t龄期降温系数；
底板厚度
不同龄期时的ξ值
h（m）
3
6
9
12
28
1.8
0.538
0.508
0.443
0.347
0.086
经计算混凝土各龄期内部中心温度如下表：
t（d）
3
6
9
12
28
T1（t）（℃）
25.1
31.8
31.2
26.4
10.5
由上表可知，混凝土第6天左右内部温度达到最高值为
31.8℃，6
天后内部温度开始降低，由此按第6天验算温差。
（3）混凝土表层（表面下50mm处）温度
1）保温材料厚度
δ=0.5h·λx（T2－Tq）Kb/λ（Tmax－T2）
式中：
δ——保温材料厚度（m）；
λx——所选保温材料导热系数[W/（m·K）]取0.1
T2——混凝土表面温度6.8（℃）；（Tmax－25）
Tq——施工期大气平均温度﹣5（℃）；
λ——混凝土导热系数，取2.33W/（m·K）；
Tmax——计算的混凝土最高温度（℃）；
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Kb——传热系数修正值，取1.3
T2－Tq=6.8－（﹣5）=11.8（℃）
Tmax－T2=31.8－6.8=25（℃）
δ=0.5h·λx（T2－Tq）Kb/λ（Tmax－T2）
=0.51.80.111.81.3×100
2.3325
=2.37（cm）
经计算应采用覆盖养护，故可采取底部一层塑料薄膜，上面覆
盖三层毛毯保温养护，厚度不少于2.37cm。
2）混凝土表面保温层的传热系数
β=1/[Σδi/λi＋1/βq]=1/（2.37/0.1/100＋1/23）=3.56[W/（m2·K）]
式中：
β——混凝土表面保温层等的传热系数[W/（m2·K）]；
δi——各保温材料厚度2.37/100（m）；
λi——各保温材料导热系数0.1[W/（m·K）]；βq——空气层的传热系数，取23[W/（m2·K）]。
3）混凝土虚厚度
h,=k·λ/β=2/3×2.33/3.56=0.436
式中：
h,——混凝土虚厚度（m）；
k——折减系数，取2/3；
λ——混凝土导热系数，取2.33[W/（m·K）]。
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4）混凝土计算厚度
H=h＋2h，=1.8＋0.436×2=2.672
式中：
H——混凝土计算厚度（m）；
h——混凝土实际厚度（m）。
5）混凝土表层温度
T2（t）=Tq＋4·h,（H－h,）[T1（t）－Tq]/H2
式中：
T2（t）——混凝土表面温度（℃）；
Tq——施工期大气平均温度（℃）；
h,——混凝土虚厚度（m）；
H——混凝土计算厚度（m）；
T1（t）——混凝土中心温度（℃）。
混凝土各龄期温度计算结果
t（d）
T1（t）（℃）
混凝土中心温度T2（t）（℃）
混凝土表面温度
T2（t）－Tq
混凝土表面温度与大气温度差
T1（t）－T2（t）
混凝土中心温度与表面温度差
3
6
9
12
25.1
31.8
31.2
26.4
11.4
15.1
14.8
12.2
16.4
20.1
19.8
17.2
13.716.716.414.3
由上表可知，混凝土内外温差＜25℃，符合要求。
混凝土表面与
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大气温差略大于20℃（差0.1℃）基本满足要求。
3、抗裂计算
（1）各龄期混凝土收缩变形
=y0（1－e-0.01t）
n
y（t）
1
Mi
1
式中：
y（t）
——龄期t时混凝土的收缩变形值；
y0——标准状态下最终收缩值，3.24×10－4
e——常数e=2.718；
M1、M2、M3⋯Mn——各种不同条件下的修正系数；
查表的：
混凝土收缩变形不同条件影响修正系数如下表
M1
M2
M3
M4
M5
M6
M7
M8
M9
M10
积M
0.78
1.0
1.
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