落地式卸料平台施工方案.docx
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落地式卸料平台施工方案
经济区安置房（一期）工程
落地式卸料平台专项施工方案
编制人：
审核人：
审批人：
编制单位：
建筑装饰工程有限公司
年月日
一、编制依据
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）
《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2011）
《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）
承德临空经济区安置房（一期）工程地勘报告
二、设计原则
本工程位于，由于现场条件制约，拆模、砖和砂浆无法运输至楼面，因此搭设临时卸料平台，以满足拆模、砖和砂浆的垂直运输要求。
三、计算简图
架体立面图
架体平面图
四、参数信息:
1.基本参数
卸料平台尺寸：
5.2m×5.2m，高度随建筑层高度。
立杆横向间距或排距la（m）:
1.42，立杆步距h（m）：
1.42；
立杆纵向间距lb（m）:
1.40，平台支架计算高度H（m）：
2.9m、5.8m、8.7m、11.6m、14.5m、17.4m；
立杆上端伸出至模板支撑点的长度a（m）:
0.10；
钢管类型（mm）:
Φ48×2.6，扣件连接方式：
双扣件，取扣件抗滑承载力系数:
0.80；
2.荷载参数
脚手板自重（kN/m2）:
0.300；
栏杆自重（kN/m）:
0.150；
材料堆放最大荷载（kN）:
10,合成均布荷载10÷（4×6）=0.42kN/m2;
施工均布荷载（kN/m2）:
4.000；
3.地基参数
地基土类型:
素土夯实；地基承载力标准值（kpa）:
120.00；
立杆基础底面面积（m2）:
0.25；地基承载力调整系数:
0.40。
五、纵向支撑钢管计算:
纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面几何参数为
截面抵抗矩W=5.08cm3；
截面惯性矩I=12.19cm4；
纵向钢管计算简图
1.荷载的计算：
（1）脚手板与栏杆自重（kN/m）：
q11=0.15+0.3×1.3=0.54kN/m；
（2）堆放材料的自重线荷载（kN/m）：
q12=0.42×1.3=0.55kN/m；
（3）活荷载为施工荷载标准值（kN/m）：
p1=4×0.3=1.2kN/m
2.强度验算:
依照《规范》5.2.4规定，纵向支撑钢管按三跨连续梁计算。
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和；
最大弯矩计算公式如下:
最大支座力计算公式如下:
均布恒载：
q1=1.2×q11+1.2×q12=1.2×0.54+1.2×0.55=1.308kN/m；
均布活载：
q2=1.4×1.2=1.68kN/m；
最大弯距Mmax=0.117×1.308×1.32+0.117×1.68×1.32=0.631kN.m；
最大支座力N=1.1×1.308×1.3+1.2×1.68×1.3=4.491kN；
最大应力σ=Mmax/W=0.631×106/（5080）=124.21N/mm2；
纵向钢管的抗压强度设计值[f]=205N/mm2；
纵向钢管的计算应力124.21N/mm2小于纵向钢管的抗压设计强度205N/mm2，满足要求！
3.挠度验算:
最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度；
计算公式如下:
均布恒载:
q=q11+q12=1.09kN/m；
均布活载：
p=1.2kN/m；
V=（0.677×1.09+0.990×1.2）×9004/（100×2.06×105×121900）=0.618mm；
纵向钢管的最大挠度为0.618mm小于纵向钢管的最大容许挠度1000/150与10mm，满足要求！
六、横向支撑钢管计算:
支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；
集中荷载P取板底纵向支撑钢管传递力，P=3.882kN；
支撑钢管计算简图
支撑钢管计算弯矩图（kN.m）
支撑钢管计算变形图（mm）
支撑钢管计算剪力图（kN）
最大弯矩Mmax=0.932kN.m；
最大变形Vmax=2.156mm；
最大支座力Qmax=12.68kN；
最大应力σ=183.425N/mm2；
横向钢管的计算应力183.425N/mm2小于横向钢管的抗压强度设计值205N/mm2，满足要求！
支撑钢管的最大挠度为2.156mm小于支撑钢管的最大容许挠度900/150与10mm，满足要求！
七、扣件抗滑移的计算:
按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。
R≤Rc
其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取12.80kN；
纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值R=12.68kN；
R<12.80kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
八、模板支架立杆荷载标准值（轴力）计算:
作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
1.静荷载标准值包括以下内容：
（1）脚手架的自重（kN）：
NG1=0.129×8=1.033kN；
（2）栏杆的自重（kN）：
NG2=0.15×1=0.15kN；
（3）脚手板自重（kN）：
NG3=0.3×1.3×1=0.39kN；
（4）堆放荷载（kN）：
NG4=0.42×1.3×1.3=0.72kN；
经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=2.59kN；
2.活荷载为施工荷载标准值产生的荷载。
经计算得到，活荷载标准值NQ=4×1.3×1.3=6.76kN；
3.因不考虑风荷载,立杆的轴向压力设计值计算公式
N=1.2NG+1.4NQ=1.2×2.59+1.4×6.76=12.572kN；
九、立杆的稳定性验算:
立杆的稳定性计算公式:
其中N----立杆的轴心压力设计值（kN）：
N=12.572kN；
φ-------轴心受压立杆的稳定系数,由长细比Lo/i查表得到；
i----计算立杆的截面回转半径（cm）：
i=1.58cm；
A----立杆净截面面积（cm2）：
A=4.89cm2；
W----立杆净截面模量（抵抗矩）（cm3）：
W=5.08cm3；
σ-------钢管立杆最大应力计算值（N/mm2）；
[f]----钢管立杆抗压强度设计值：
[f]=205N/mm2；
L0----计算长度（m）；
如果完全参照《扣件式规范》，由公式
（1）或
（2）计算
l0=k1μh
（1）
l0=h+2a
（2）
k1----计算长度附加系数，取值为1.167；
μ----计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；μ=1.7；
a----立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m；
公式
（1）的计算结果：
立杆计算长度L0=k1μh=1.167×1.7×1.5=2.976m；
L0/i=2975.85/15.8=188；
由长细比l0/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.203；
钢管立杆受压应力计算值；σ=12183.36/（0.203×489）=122.733N/mm2；
钢管立杆稳定性验算σ=122.733N/mm2小于钢管立杆抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！
公式
（2）的计算结果：
L0/i=1700/15.8=108；
由长细比l0/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.53；
钢管立杆受压应力计算值；σ=12183.36/（0.53×489）=47.009N/mm2；
钢管立杆稳定性验算σ=47.009N/mm2小于钢管立杆抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！
如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式（3）计算
l0=k1k2（h+2a）（3）
k2--计算长度附加系数，按照表2取值1.014；
公式（3）的计算结果：
L0/i=2011.675/15.8=127；
由长细比l0/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.412；
钢管立杆受压应力计算值；σ=12183.36/（0.412×489）=60.473N/mm2；
钢管立杆稳定性验算σ=60.473N/mm2小于钢管立杆抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！
模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则容易存在安全隐患。
以上表参照杜荣军:
《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》
十、立杆的地基承载力计算:
立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求
p≤fg
地基承载力设计值:
fg=fgk×kc=52kpa；
其中，地基承载力标准值：
fgk=130kpa；
脚手架地基承载力调整系数：
kc=0.4；
立杆基础底面的平均压力：
p=N/A=48.73kpa；
其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：
N=12.57kN；
基础底面面积：
A=0.25m2。
p=48.73≤fg=52kpa。
地基承载力满足要求！
十一、构造要求
1、底座下的接触面地基必须平整夯实，垫通长脚手板后加铁底座，支撑布设平稳不得悬空。
2、水平连系采用φ48×2.6钢管，纵横方向层层连系。
净高4.5m以下部分应设置不少于两道的纵横水平拉杆；净高4.5m以上部分每增高1.5m应相应加设一道水平拉杆。
脚手架的底部应设通长扫地杆。
各杆件端头伸出扣件盖板边缘长度不应小于100mm。
3、剪刀撑采用φ48×2.6钢管，剪刀撑应沿架体四周满设。
4、平台底部铺密目网后满铺40mm厚脚手板，周围应搭设防护栏杆，高度1.2m，设18cm挡脚板，挂密目网。
5、卸料平台控制荷载不超过1吨，挂明显限载标志。
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