标准层梁模板计算书.docx
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标准层梁模板计算书
标准层梁模板计算书
计算依据：
1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008
2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130－2011
3、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010
4、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012
5、《钢结构设计规范》GB50017-2003
一、工程属性
新浇混凝土梁名称
标准层KL30
新浇混凝土梁计算跨度（m）
3.1
混凝土梁截面尺寸（mm×mm）
200×550
新浇混凝土结构层高（m）
3
梁侧楼板厚度（mm）
100
二、荷载设计
模板及其支架自重标准值G1k（kN/m2）
面板
0.1
面板及小梁
0.3
模板面板
0.5
模板及其支架
0.75
新浇筑混凝土自重标准值G2k（kN/m3）
24
混凝土梁钢筋自重标准值G3k（kN/m3）
1.5
混凝土板钢筋自重标准值G3k（kN/m3）
1.1
当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k（kN/m2）
1
对水平面模板取值Q2k（kN/m2）
2
风荷载标准值ωk（kN/m2）
基本风压ω0（kN/m2）
0.25
非自定义:
0.13
风压高度变化系数μz
0.65
风荷载体型系数μs
0.8
三、模板体系设计
新浇混凝土梁支撑方式
梁两侧有板，梁板立柱不共用A
梁跨度方向立柱间距la（mm）
1000
梁底两侧立柱间距lb（mm）
900
步距h（mm）
1600
新浇混凝土楼板立柱间距l'a（mm）、l'b（mm）
1000、1000
混凝土梁距梁底两侧立柱中的位置
居中
梁底左侧立柱距梁中心线距离（mm）
450
板底左侧立柱距梁中心线距离s1（mm）
450
板底右侧立柱距梁中心线距离s2（mm）
450
梁底增加立柱根数
0
梁底支撑小梁根数
2
每纵距内附加梁底支撑主梁根数
1
梁底支撑小梁最大悬挑长度（mm）
100
结构表面的要求
结构表面外露
设计简图如下：
平面图
立面图
四、面板验算
面板类型
覆面木胶合板
面板厚度（mm）
18
面板抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
15
面板弹性模量E（N/mm2）
10000
取单位宽度1000mm，按简支梁计算，计算简图如下：
W＝bh2/6=1000×18×18/6＝54000mm3，I＝bh3/12=1000×18×18×18/12＝486000mm4
q1＝γ0×max[1.2（G1k+（G2k+G3k）×h）+1.4Q2k，1.35（G1k+（G2k+G3k）×h）+1.4ψcQ2k]×b=0.9×max[1.2×（0.1+（24+1.5）×0.55）+1.4×2，1.35×（0.1+（24+1.5）×0.55）+1.4×0.7×2]×1＝18.926kN/m
q2＝[G1k+（G2k+G3k）×h]×b＝[0.1+（24+1.5）×0.55]×1＝14.125kN/m
1、强度验算
Mmax＝0.125q1l2＝0.125×18.926×0.22＝0.095kN·m
σ＝Mmax/W＝0.095×106/54000＝1.752N/mm2≤[f]＝15N/mm2
满足要求！
2、挠度验算
νmax＝5q2L4/（384EI）=5×14.125×2004/（384×10000×486000）＝0.061mm≤[ν]＝l/400＝200/400＝0.5mm
满足要求！
3、支座反力计算
设计值（承载能力极限状态）
R1=R2=0.5q1l=0.5×18.926×0.2＝1.893kN
标准值（正常使用极限状态）
R1'=R2'=0.5q2l=0.5×14.125×0.2＝1.413kN
五、小梁验算
小梁类型
方木
小梁材料规格（mm）
40×60
小梁抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
15.44
小梁抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）
1.78
小梁截面抵抗矩W（cm3）
24
小梁弹性模量E（N/mm2）
9350
小梁截面惯性矩I（cm4）
72
小梁验算方式
三等跨连续梁
为简化计算，按三等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：
q1＝1.893+0.9×1.35×[（0.3-0.1）×0.2/2+0.5×（0.55-0.1）]+0.9×max[1.2×（0.5+（24+1.1）×0.1）+1.4×2，1.35×（0.5+（24+1.1）×0.1）+1.4×0.7×2]×max[0.45-0.2/2，0.45-0.2/2]/2×1=3.2kN/m
q2＝1.413+（0.3-0.1）×0.2/2+0.5×（0.55-0.1）+（0.5+（24+1.1）×0.1）×max[0.45-0.2/2，0.45-0.2/2]/2×1＝2.184kN/m
1、抗弯验算
Mmax＝max[0.1q1l12，0.5q1l22]＝max[0.1×3.2×0.52，0.5×3.2×0.12]＝0.08kN·m
σ=Mmax/W=0.08×106/24000=3.333N/mm2≤[f]=15.44N/mm2
满足要求！
2、抗剪验算
Vmax＝max[0.6q1l1，q1l2]＝max[0.6×3.2×0.5，3.2×0.1]＝0.96kN
τmax=3Vmax/（2bh0）=3×0.96×1000/（2×40×60）＝0.6N/mm2≤[τ]=1.78N/mm2
满足要求！
3、挠度验算
ν1＝0.677q2l14/（100EI）＝0.677×2.184×5004/（100×9350×720000）＝0.137mm≤[ν]＝l1/400＝500/400＝1.25mm
ν2＝q2l24/（8EI）＝2.184×1004/（8×9350×720000）＝0.004mm≤[ν]＝2l2/400＝2×100/400＝0.5mm
满足要求！
4、支座反力计算
梁头处（即梁底支撑主梁悬挑段根部）
承载能力极限状态
Rmax＝max[1.1q1l1，0.4q1l1+q1l2]＝max[1.1×3.2×0.5，0.4×3.2×0.5+3.2×0.1]＝1.76kN
同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R2＝1.76kN
正常使用极限状态
R'max＝max[1.1q2l1，0.4q2l1+q2l2]＝max[1.1×2.184×0.5，0.4×2.184×0.5+2.184×0.1]＝1.201kN
同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'1＝R'2＝1.201kN
六、主梁验算
主梁类型
钢管
主梁材料规格（mm）
Ф48×3
主梁抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
205
主梁抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）
125
主梁截面抵抗矩W（cm3）
4.49
主梁弹性模量E（N/mm2）
206000
主梁截面惯性矩I（cm4）
10.78
主梁自重忽略不计，计算简图如下：
1、抗弯验算
主梁弯矩图（kN·m）
σ=Mmax/W=0.616×106/4490=137.233N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求！
2、抗剪验算
主梁剪力图（kN）
Vmax＝1.76kN
τmax=2Vmax/A=2×1.76×1000/424＝8.302N/mm2≤[τ]=125N/mm2
满足要求！
3、挠度验算
主梁变形图（mm）
νmax＝1.53mm≤[ν]＝l/400＝900/400＝2.25mm
满足要求！
4、支座反力计算
承载能力极限状态
支座反力依次为R1=1.76kN，R2=1.76kN
正常使用极限状态
支座反力依次为R'1=1.201kN，R'2=1.201kN
七、纵向水平钢管验算
钢管类型
Ф48×3
钢管截面面积A（mm2）
424
钢管截面回转半径i（mm）
15.9
钢管弹性模量E（N/mm2）
206000
钢管截面惯性矩I（cm4）
10.78
钢管截面抵抗矩W（cm3）
4.49
钢管抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
205
钢管抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）
125
计算简图如下：
R＝max[R1，R2]=[1.76，1.76]=1.76kN，R'＝max[R1'，R2']＝[1.201，1.201]=1.201kN
1、抗弯验算
纵向水平钢管弯矩图（kN·m）
σ＝Mmax/W＝0.308×106/4490＝68.599N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求！
2、抗剪验算
纵向水平钢管剪力图（kN）
Vmax＝1.144kN
τmax＝2Vmax/A=2×1.144×1000/424＝5.396N/mm2≤[τ]＝125N/mm2
满足要求！
3、挠度验算
纵向水平钢管变形图（mm）
νmax＝0.625mm≤[ν]＝l/400＝1000/400＝2.5mm
满足要求！
4、支座反力计算
支座反力依次为R1=2.376kN，R2=3.784kN，R3=3.784kN，R4=2.376kN
八、扣件抗滑移验算
荷载传递至立杆方式
双扣件
扣件抗滑移折减系数kc
1
扣件最大受力N＝max[R1，R2]＝3.784kN≤Rc=kc×12=1×12=12kN
满足要求！
九、立柱验算
剪刀撑设置
加强型
立杆顶部步距hd（mm）
650
立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a（mm）
200
顶部立杆计算长度系数μ1
1.386
非顶部立杆计算长度系数μ2
1.755
钢管类型
Ф48×3
钢材等级
Q235
立柱截面面积A（mm2）
424
回转半径i（mm）
15.9
立柱截面抵抗矩W（cm3）
4.49
抗压强度设计值f（N/mm2）
205
支架自重标准值q（kN/m）
0.15
1、长细比验算
顶部立杆段：
l01=kμ1（hd+2a）=1×1.386×（650+2×200）=1455.3mm
非顶部立杆段：
l02=kμ2h=1×1.755×1600=2808mm
λ=l0/i=2808/15.9=176.604≤[λ]=210
长细比满足要求！
2、风荷载计算
Mw＝1.4××ωk×la×h2/10＝1.4×0.9×0.13×1×1.62/10＝0.042kN·m
3、稳定性计算
根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011，荷载设计值q1有所不同：
1）面板验算
q1＝[1.2×（0.1+（24+1.5）×0.55）+1.4×0.9×2]×1＝19.47kN/m
2）小梁验算
q1＝max{1.947+1.2×[（0.3-0.1）×0.2/2+0.5×（0.55-0.1）]+[1.2×（0.5+（24+1.1）×0.1）+1.4×0.9×1]×max[0.45-0.2/2，0.45-0.2/2]/2×1，1.947+1.2×（0.3-0.1）×0.2/2}=3.094kN/m
同上四～七计算过程，可得：
R1＝3.657kN，R2＝3.657kN
顶部立杆段：
l01=kμ1（hd+2a）=1.1
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