外架搭设施工方案.docx

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外架搭设施工方案

一、工程概况

１、本工程位于贵阳市龙洞堡森林公园旁的中共贵阳市委党校校园内,建筑面积27508M2,包括学员1#、2#、３#楼、网络信息中心及体育馆五栋建筑,其中１#、３#楼为砖混结构,2#楼为半砖混半框架结构,其余均为框架结构.建筑总高均在３0米内。

二、设计依据及构造要求

1、本计算根据中国建筑出版社《建筑施工脚手架实用手册》；

２、施工中不允许超过设计荷载。

3、小横杆、大横杆和立杆是传递垂直荷载的主要构件。

而剪刀撑、斜撑和连墙件主要保证脚手架整体刚度和稳定性的。

并且加强抵抗垂直和水平作用的能力。

而连墙件则承受全部的风荷载.扣件则是架子组成整体的联结件和传力件。

ﻫ4、搭设要求:

（１）梯间外墙线搭设２4m双排钢管脚手架；

（2）其余各搭设22。

5m双排钢管脚手架。

5、采用本方案取最大搭设高度24m进行验算；

6、采用Φ48×3。

5mｍ双排钢管脚手架搭设,立杆横距b=1。

0m，主杆纵距ｌ=１。

5m，内立杆距墙0.2m。

脚手架步距h=１.8m,脚手板从地面2．0m开始每1。

８m设一道（满铺）,共１1层,脚手架与建筑物主体结构连接点的位置，其竖向间距Ｈ１=2ｈ=2×1。

8=3.６ｍ,水平间距Ｌ1=3L=3×1.5=4。

５m。

根据规定,均布荷载Qk=2.0KN/㎡.

三、使用材料ﻫ1、钢管宜采用力学性能适中的Q２35Ａ（3号）钢，其力学性能应符合国家现行标准《炭素结构钢》（GB７00—８9）中Q２35A钢的规定.每批钢材进场时,应有材质检验合格证。

ﻫ2、钢管选用外径48mm，壁厚3。

5mm的焊接钢管。

立杆、大横杆和斜杆的最大长度为６。

0ｍ，小横杆长度1.5m。

3、根据《可铸铁分类及技术条件》（GＢ９7８—67）的规定,扣件采用机械性能不低于ＫTＨ３30—０8的可锻铸铁制造.铸件不得有裂纹、气孔，不宜有缩松、砂眼、浇冒口残余披缝,毛刺、氧化皮等清除干净。

４、扣件与钢管的贴合面必须严格整形,应保证与钢管扣紧时接触良好，当扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离应不小于5mm。

ﻫ５、扣件活动部位应能灵活转动,旋转扣件的两旋转面间隙应小于1mｍ。

6、扣件表面应进行防锈处理。

7、脚手板应采用杉木制作,厚度不小于50ｍm,宽度大于等于２０0mm,长度为4-－6m，其材质应符合国家现行标准《木结构设计规定》（GBJ5—８8）中对ＩＩ级木材的规定,不得有开裂、腐朽。

脚手板的两端应采用直径为４ｍｍ的镀锌钢丝各设两道箍。

8、钢管及扣件报皮标准:

钢管弯曲、压扁、有裂纹或严重锈蚀；扣件有脆裂、变形、滑扣应报废和禁止使用。

9、外架钢管采用金黄色,栏杆采用红白相间色，扣件刷暗红色防锈漆。

四、脚手架的计算  

（一）、基本条件ﻫ地面粗造度为C类,基本风压W0＝０.３KN/ｍ２，立网为密目安全网,目尺寸为３ ｍｍ×３mm,绳径0.3mm,自重0。

005KＮ/m２ﻫ

（二）、搭设高度计算

验算部位应根据风荷载产生弯曲压应力大小分析确定，故先计算风荷载产生压应为σｗﻫ1、σw计算

立网封闭的挡风系数及风荷载体型系数《建筑结构荷载规范》近似按以下方法计算

ξ=（３+3）×0。

３/（3×3） ×1。

0５=０.２1

１。

0５为考虑筋绳的影响ﻫμＳ=1。

2×0．２１=０.252ﻫ立网传给立柱的风荷载标准值7.7.１—１计算,计算风压高度系数μＺ按表7。

2。

1中C类取值，当Ｈ＝24 m时,μz=0．9 ,当H=5m时,μz=０.74本设计最大搭设高度为24 ｍ,故取μｚ＝0.９ 。

ﻫWK＝1。

8８μｚμS W0ﻫ其中μｚ—风压高度系数

μS-脚手架风荷载体型系数

W0-基本风压

ＷK=１.８８×0.9×0。

252×0。

3=0.12８KN/m2

作用于立柱的风线荷载标准值：

ﻫqWK=WK·L=0.１2８×1。

８=0。

2３ＫN/m 

风荷载产生的弯矩按下式计算ﻫMＷ=1。

4 qWK·h2／8ﻫ式中 qWK——风线荷载标准值ﻫＷK－—垂直于脚手架表面的风荷载标准值ﻫL—-脚手架的柱距ﻫＷ-—立柱截面的抵抗矩按施工手册

（1）P4７２采用

σW－－风荷载对所计算立柱段产生的弯曲压应力,σW＝ MＷ／WﻫMW=1.４×0。

23×１。

82/8=０.13ＫＮ·m

在24 m高度处立柱段风荷载产生弯曲压力为:

σW= MW／W=（0。

1３×1０６） ／ （５。

0×103）=2６N/mm2ﻫ在5m高度处立柱段风荷载产生弯曲压力为：

σＷ= 26× （0.74／ ０．９）=21。

３８N/mm2ﻫ2、底层立柱段的轴心压力

脚手架结构自重、脚手板及施工荷载的轴心压力ﻫ

（1）、脚手架结构自重产生的轴心压力NＧＫ由表查得一个柱距范围内每米高脚手架结构产生的轴心标准值gk=0。

134KN/m，则24 m高的脚手架结构自重产生轴心压力标准值

NGK＝H·gｋ=24×０.1３4＝3。

21 KNﻫ

（2）、脚手架活载产生的轴心压力ﻫ一层脚手架自重Qp=0.3KＮ／m2（除首层外），每１。

８ｍ设一道脚手架板,共十一层。

 ﻫ则NQ1K=0.５（lb+０。

3）·l·∑Qｐ=0.5（1+0。

3）×1.5×０。

3×1１＝3.2 KN

敞开式脚手的防护材料产生轴心压查表4—4０得（L=1.５m）0．228ＫNﻫ立网重量为0。

0０5×1。

5×２4＝0。

18 ＫNﻫ∴NQ2K=0.228＋０。

18=0．408 KＮ

二层同时操作,施工均布荷载ＱK2.０３KN／m2查表4—４1得施工荷载产生轴心压力:

NQ3K=4．８6KＮﻫ根据公式（4-32），活荷产生轴心压力标准值为

NＱiＫ＝ ＮQ1K+ NQ2K+ NQ3K

=3。

2＋０。

408+4。

86

=8。

４7 KN

（3）计算立杆段的轴心压力值：

根据公式（4—3１）计算

N= NGK ×1。

2/K1+ ＮQｉK

K１-高度调整系数，应按表（4-３5采用）

K１=0.8５

N=3。

21×1。

2/0.85＋1.4×8.47＝1６.４ KN

3、立柱稳定性验算ﻫ立网封闭时,立柱稳定应满足下式:

ﻫN／ψA＋ MW/W≤fc或N≤ψＡ（fｃ—σW）ﻫφ—-轴心压杆的稳定系数，根据所计算立柱段的比λ=μｈ / I

由表4—3７查取 

I——立柱截面的回转半径，应按表４-31查取 i=１.5８cmμ——计算长度系数，应按表4－３６采用M=1.５

h－-所计算的立柱段的脚手架步距 ｈ=1．８ｍ∴λ=μh / ｉ=1．5×1.8 / １.5８×10-2 ＝170。

8ﻫ按表4-３7得:

φ=0.2２５ﻫA—立柱截面积，应按表４—31采用,Ａ＝４。

89ｃｍ2,ｆc=205N／mm2ψA（fc-σW）

＝0。

２25×４。

89×1０2（20５-２6）×１0—３=19．69KN>N=1６.4 KN（满足） 

４、最大允许搭设高度ﻫφAfcw=0。

225×4。

89×1０２（２05-26）=１９.69KＮ

Hd=K·［（φAfcｗ-１.4NQiK）／１.2gＫ]

     ＝0.８5×[（１９。

6９-1。

4×8。

47）/（1。

2×0.134）] ﻫ＝41。

4 m

5、结论

   满足搭设要求。

（四）、连墙件计算

1、脚手架占建筑物的连接杆应按轴心受压杆计算

NH≦φAｆｃﻫ式中：

NＨ-连墙件所受的水平力设计值ﻫNＨ=HＷ＋3.0KＮ

HＷ=风荷载产生的水平力设计值ﻫHＷ=1。

4ＷK·ＡWﻫＡW—-迎风面积等于连墙件的直与竖直与水平间距的乘积;

 φ——轴心受压稳定系数,根据λＨ=LH/i按表4-37采用；

LH——连墙件的计算长度,应取连件两端固定连接点的距离ＬH＝0。

2

λＨ=0.2×１0００/1.５８×１0＝126。

５ｍmφ=0。

４17ﻫ∴φAfc＝１０2×0。

４17×4．89×20．５=4１。

８KN

∴NＨ=1。

4WK·AW+3.0

＝1.4×0.12８×3.６×4。

5+3。

０ﻫ=5.9KN

∴NＨ≤φAfc（满足）

2、连墙杆纵向每4。

5m设一根，横向每3。

6ｍ设一根,梅花型分布,具体连接如图,如因位置不合适，采用在梁面上预埋ф12钢筋,用4根8#铁丝与外架拉接。

查资料得单根铁丝抗拉强度为1.8ＫN，4X1.８＝7.2ＫN（满足）．

（五）、立柱地基承载力计算

（1）、当力杆放置于地面

立柱地基承载力应按下列计算P=N/Ab≤ｆﻫP—立柱基础底面处的平均压力设计值.ﻫN—上部结构传至基础顶面的轴心力设计值。

Ａb－基础底面面积。

f－地基承载力设计值，ｆ=Ｋb·fK

fｋ-地基承载力标准值

Kb－地基承载力调整系数,应按表4—４7采用ﻫP=１6。

4/（１.5×0.25）=４4KN/m2立杆下通长设置4505脚手板。

ﻫ素土承载力基本值为ｆO＝12０KＮ／ｍ2〉P（满足）　

五、卸料平台的计算 

1、按施工现场安全文明施工标准图集有关卸料平台的有关规定：

（1）、卸料平台的设计荷载按3KＮ／ｍ2.

（2）、施工实际荷载应控制在2ＫＮ/m2。

（3）、斜拉钢丝绳的安全系数不小于1０。

2、卸料平台的荷载计算如下：

（1）、平台钢管架荷载为335ｋg　　　33５/（3x3.１）=35。

96kg／ｍ２=０．３６ＫＮ／m2

（2）、脚手板重按0。

5KN/m2

　G=0。

３６+0。

5＝0。

８６ＫＮ/　m2

Ｑ=3ＫN/ｍ２

　　　Ｑ1＝0。

86x１。

2+3ｘ1．4＝5.23２KＮ/m2

G+Q=3．86　KN/ｍ2

（３）、挑架下间距760设置一道支撑,远端、中间各设置一根（如图）.

Q2=5.２32x0.7６＝3。

9８ＫＮ/ｍ

　Mmax=Q２L2/8=5。

232Ｘ1。

52／８=１．12KN.m

　WX=１。

1２X1０6/（1.1５Ｘ２15）=4。

5X１０3mm3〈5.0x1０3mm3

Nｃ、Nc所承受的轴向压力〈1０KN，卸料平台两侧四根钢丝绳用于安全储备，故可以选用Φ4８×3.5ｍm支撑体系

（4）、卸料平台施工荷载控制在:

3．１x3x2=1８.6KＮ　　约等于1。

８6t　

考虑有一定的安全储备，故该卸料平台施工荷载为２.0ｔ,使用控制在1。

０t。

1、外架搭设

（1）立杆垂直度偏差不得大于架高的１／200。

ﻫ

（2）立杆接头除在顶层可采用搭接外，其余各接头必须采取对接扣件，对接应符合下要求：

ﻫ立杆上的对接扣件应交错布置,两相邻立杆接头不应设在同步同跨内，两相邻立杆接头在高度方向错开的距离不应小于50０mm,各接头中心距主节点的距离不应大于步距的1／3，同一步内不允许有二个接头。

ﻫ（3）立杆顶端应高出建筑物屋顶1.5m。

ﻫ（4）脚手架底部必须设置纵、横向扫地杆。

纵向扫地杆应用直角扣件固定在距垫铁块表面不大于20０mｍ处的立杆上,横向扫地杆应用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。

ﻫ（5）大横杆设于小横杆之下，在立杆内侧,采用直角扣件与立杆扣紧，大横杆长度不宜小于3跨,并不小于６m。

（6）大横杆对接扣件连接、对接应符合以下要求：

对接接头应交错布置，不应设在同步、同跨内,相邻接头水平距离不应小于50０mm。

并应避免设在纵向水平跨的跨中。

ﻫ（7）架子四周大横杆的纵向水平高差不超过５00mm，同一排大横杆的水平偏差不得大于1／300。

（８）小横杆两端应采用直角扣件固定在立杆上。

（9）每一主节点（即立杆、大横杆交汇处）处必须设置一小横杆,并采用直角扣件扣紧在大横杆上，该杆轴线偏离主节点的距离不应大于1５0ｍｍ,靠墙一侧的外伸长度不应大于250mｍ，外架立面外伸长度以１0Oｍm为宜.操作层上非主节点处的横向水平杆宜根据支承脚手板的需要等间距设置，最大间距不应大于立杆间距的１／2,施工层小横杆间距为１m。

（１0）脚手板一般应设置在三根以上小横杆上,当脚手板长度小于2m时,可采用两根小横杆,并应将脚手板两端与其可靠固定，以防倾翻。

脚手板平铺,应铺满铺稳，靠墙一侧离墙面距离不应大于150mm,拐角要交圈，不得有探头板。

ﻫ（11）搭设中每隔一