其中，W--面板的净截面抵抗矩，W=68×1.8×1.8/6=36.72cm3；
M--面板的最大弯矩（N·mm）；
σ--面板的弯曲应力计算值（N/mm2）；
[f]--面板的抗弯强度设计值（N/mm2）；
按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：
Mmax=0.1q1l2+0.117q2l2
其中，q--作用在模板上的侧压力，包括：
新浇混凝土侧压力设计值:
q1=1.2×0.68×17.85=14.564kN/m；
振捣混凝土荷载设计值:
q2=1.4×0.68×4=3.808kN/m；
计算跨度:
l=350mm；
面板的最大弯矩M=0.1×14.564×3502+0.117×3.808×3502=2.33×105N·mm；
面板的最大支座反力为：
N=1.1q1l+1.2q2l=1.1×14.564×0.35+1.2×3.808×0.35=7.206kN；
经计算得到，面板的受弯应力计算值:
σ=2.33×105/3.67×104=6.3N/mm2；
面板的抗弯强度设计值:
[f]=13N/mm2；
面板的受弯应力计算值σ=6.3N/mm2小于面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！
2.挠度验算
ν=0.677ql4/（100EI）≤l/250
q--作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值:
q=14.564N/mm；
l--计算跨度:
l=350mm；
E--面板材质的弹性模量:
E=6000N/mm2；
I--面板的截面惯性矩:
I=68×1.8×1.8×1.8/12=33.05cm4；
面板的最大挠度计算值:
ν=0.677×14.564×3504/（100×6000×3.30×105）=0.746mm；
面板的最大容许挠度值:
[ν]=l/250=350/250=1.4mm；
面板的最大挠度计算值ν=0.746mm小于面板的最大容许挠度值[ν]=1.4mm，满足要求！
四、梁侧模板支撑的计算
1.次楞计算
次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。
次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：
q=7.206/（0.800-0.120）=10.598kN/m
本工程中，次楞采用木方，宽度50mm，高度100mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:
W=2×5×10×10/6=166.67cm3；
I=2×5×10×10×10/12=833.33cm4；
E=10000.00N/mm2；
计算简图
剪力图（kN）
弯矩图（kN·m）
变形图（mm）
经过计算得到最大弯矩M=0.036kN·m，最大支座反力R=2.141kN，最大变形ν=0.001mm
（1）次楞强度验算
强度验算计算公式如下:
σ=M/W<[f]
经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值σ=3.56×104/1.67×105=0.2N/mm2；
次楞的抗弯强度设计值:
[f]=17N/mm2；
次楞最大受弯应力计算值σ=0.2N/mm2小于次楞的抗弯强度设计值[f]=17N/mm2，满足要求！
（2）次楞的挠度验算
次楞的最大容许挠度值:
[ν]=200/400=0.5mm；
次楞的最大挠度计算值ν=0.001mm小于次楞的最大容许挠度值[ν]=0.5mm，满足要求！
2.主楞计算
主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力2.141kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。
本工程中，主楞采用木方，宽度50mm，高度100mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:
W=2×5×10×10/6=166.67cm3；
I=2×5×10×10×10/12=833.33cm4；
E=10000.00N/mm2；
主楞计算简图
主楞计算剪力图（kN）
主楞计算弯矩图（kN·m）
主楞计算变形图（mm）
经过计算得到最大弯矩M=0.337kN·m，最大支座反力R=4.764kN，最大变形ν=0.131mm
（1）主楞抗弯强度验算
σ=M/W<[f]
经计算得到，主楞的受弯应力计算值:
σ=3.37×105/1.67×105=2N/mm2；主楞的抗弯强度设计值:
[f]=17N/mm2；
主楞的受弯应力计算值σ=2N/mm2小于主楞的抗弯强度设计值[f]=17N/mm2，满足要求！
（2）主楞的挠度验算
根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为0.131mm
主楞的最大容许挠度值:
[ν]=700/400=1.75mm；
主楞的最大挠度计算值ν=0.131mm小于主楞的最大容许挠度值[ν]=1.75mm，满足要求！
五、穿梁螺栓的计算
验算公式如下:
N<[N]=f×A
其中N--穿梁螺栓所受的拉力；
A--穿梁螺栓有效面积（mm2）；
f--穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；
穿梁螺栓型号:
M14；查表得：
穿梁螺栓有效直径:
11.55mm；
穿梁螺栓有效面积:
A=105mm2；
穿梁螺栓所受的最大拉力:
N=4.764kN。
穿梁螺栓最大容许拉力值:
[N]=170×105/1000=17.85kN；
穿梁螺栓所受的最大拉力N=4.764kN小于穿梁螺栓最大容许拉力值[N]=17.85kN，满足要求！
六、梁底模板计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。
强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。
本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=400×18×18/6=2.16×104mm3；
I=400×18×18×18/12=1.94×105mm4；
1.抗弯强度验算
按以下公式进行面板抗弯强度验算：
σ=M/W<[f]
新浇混凝土及钢筋荷载设计值：
q1:
1.2×（24.00+1.60）×0.40×0.80=9.830kN/m；
模板结构自重荷载设计值：
q2:
1.2×0.30×0.40=0.144kN/m；
施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：
q3:
1.4×（2.00+2.00）×0.40=2.240kN/m；
最大弯矩计算公式如下:
Mmax=0.1（q1+q2）l2+0.117q3l2=0.1×（9.83+0.144）×2002+0.117×2.24×2002=5.04×104N·mm；
σ=Mmax/W=5.04×104/2.16×104=2.3N/mm2；
梁底模面板计算应力σ=2.3N/mm2小于梁底模面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！
2.挠度验算
根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。
最大挠度计算公式如下：
ν=0.677ql4/（100EI）≤[ν]=l/250
其中，q--作用在模板上的压力线荷载:
q=q1+q2=9.830+0.144=9.974kN/m；
l--计算跨度（梁底支撑间距）:
l=200.00mm；
E--面板的弹性模量:
E=6000.0N/mm2；
面板的最大允许挠度值:
[ν]=200.00/250=0.800mm；
面板的最大挠度计算值:
ν=0.677×9.974×2004/（100×6000×1.94×105）=0.093mm；
面板的最大挠度计算值:
ν=0.093mm小于面板的最大允许挠度值:
[ν]=0.8mm，满足要求！
七、梁底支撑木方的计算
1.荷载的计算：
（1）钢筋混凝土梁和模板自重设计值（kN/m）：
q1=1.2×[（24+1.6）×0.8×0.2+0.3×0.2×（2×0.68+0.4）/0.4]=5.232kN/m；
（2）施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值（kN/m）：
q2=1.4×（2+2）×0.2=1.12kN/m；
均布荷载设计值q=5.232+1.120=6.352kN/m；
梁两侧楼板荷载以集中荷载的形式传递，其设计值：
p=0.20×[1.2×0.12×24.00+1.4×（2.00+2.00）]×（0.80-0.40）/4=0.181kN
2.支撑方木验算：
本工程梁底支撑采用方木，方木的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：
W=5×10×10/6=8.33×101cm3；
I=5×10×10×10/12=4.17×102cm4；
E=10000N/mm2；
计算简图及内力、变形图如下：
简图（kN·m）
剪力图（kN）
弯矩图（kN·m）
变形图（mm）
方木的支座力:
N1=N3=0.196kN；
N2=2.512kN；
最大弯矩：
M=0.085kN·m
最大剪力：
V=1.256kN
方木最大正应力计算值：
σ=M/W=0.085×106/8.33×104=1N/mm2；
方木最大剪应力计算值：
τ=3V/（2bh0）=3×1.256×1000/（2×50×100）=0.377N/mm2；
方木的最大挠度：
ν=0.026mm；
方木的允许挠度：
[ν]=0.8×103/2/250=1.6mm；
方木最大应力计算值1.020N/mm2小于方木抗弯强度设计值[f]=17.000N/mm2，满足要求！
方木受剪应力计算值0.377N/mm2小于方木抗剪强度设计值[fv]=1.700N/mm2，满足要求！
方木的最大挠度ν=0.026mm小于方木的最大允许挠度[ν]=1.600mm，满足要求！
八、梁跨度方向钢管的计算
作用于梁跨度方向钢管的集中荷载为梁底支撑方木的支座反力。
钢管的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：
W=4.49cm3；
I=10.78cm4；
E=206000N/mm2；
1.梁两侧支撑钢管的强度计算：
支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P=0.196kN
支撑钢管计算简图
支撑钢管计算弯矩图（kN·m）
支撑钢管计算变形图（mm）
支撑钢管计算剪力图（kN）
最大弯矩Mmax=0.094kN·m；
最大变形νmax=0.295mm；
最大支座力Rmax=1.071kN；
最大应力σ=M/W=0.094×106/（4.49×103）=20.9N/mm2；
支撑钢管的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2；
支撑钢管的最大应力计算值20.9N/mm2小于支撑钢管的抗弯强度设计值205N/mm2,满足要求!
支撑钢管的最大挠度νmax=0.295mm小于1000/150与10mm,满足要求!
2.梁底支撑钢管的强度计算：
支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P=2.512kN
支撑钢管计算简图
支撑钢管计算弯矩图（kN·m）
支撑钢管计算变形图（mm）
支撑钢管计算剪力图（kN）
最大弯矩Mmax=1.206kN·m；
最大变形νmax=3.794mm；
最大支座力Rmax=13.765kN；
最大应力σ=M/W=1.206×106/（4.49×103）=268.6N/mm2；
支撑钢管的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2；
支撑钢管的最大应力计算值268.6N/mm2大于支撑钢管的抗弯强度设计值205N/mm2,不满足要求!
支撑钢管的最大挠度νmax=3.794mm小于1000/150与10mm,满足要求!
建议减小立杆纵距。
九、扣件抗滑移的计算:
按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，扣件抗滑承载力系数1.00，该工程实际的单扣件承载力取值为8.00kN。
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2.5）:
R≤Rc
其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN；
R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到R=13.765kN；
R>8.00kN且R<16.00kN,所以单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求!
建议采用双扣件！
按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，扣件抗滑承载力系数1.00，该工程实际的双扣件承载力取值为16.00kN。
十、立杆的稳定性计算:
立杆的稳定性计算公式
σ=N/（φA）≤[f]
1.梁两侧立杆稳定性验算:
其中N--立杆的轴心压力设计值，它包括：
纵向钢管的最大支座反力：
N1=1.071kN；
脚手架钢管的自重：
N2=1.2×0.129×4.8=0.744kN；
楼板混凝土、模板及钢筋的自重：
N3=1.2×[（1.200/2+（0.800-0.400）/4）×1.000×0.300+（1.200/2+（0.800-0.400）/4）×1.000×0.120×（1.600+24.000）]=2.832kN；
施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：
N4=1.4×（2.000+2.000）×[1.200/2+（0.800-0.400）/4]×1.000=3.920kN；
N=N1+N2+N3+N4=1.071+0.744+2.832+3.92=8.568kN；
φ--轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i查表得到；
i--计算立杆的截面回转半径（cm）：
i=1.59；
A--立杆净截面面积（cm2）：
A=4.24；
W--立杆净截面抵抗矩（cm3）：
W=4.49；
σ--钢管立杆轴心受压应力计算值（N/mm2）；
[f]--钢管立杆抗压强度设计值：
[f]=205N/mm2；
lo--计算长度（m）；
根据《扣件式规范》，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kμh和lo=h+2a，
为安全计，取二者间的大值，即:
lo=Max[1.167×1.7×1.5,1.5+2×0.1]=2.976m；
k--计算长度附加系数，取值为：
1.167；
μ--计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，μ=1.7；
a--立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m;
得到计算结果:
立杆的计算长度
lo/i=2975.85/15.9=187；
由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.205；
钢管立杆受压应力计算值；σ=8567.516/（0.205×424）=98.6N/mm2；
钢管立杆稳定性计算σ=98.6N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满足要求！
2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算:
其中N--立杆的轴心压力设计值，它包括：
纵向钢管的最大支座反力：
N1=13.765kN；
脚手架钢管的自重：
N2=1.2×0.129×（4.8-0.8）=0.744kN；
N=N1+N2=13.765+0.62=14.384kN；
φ--轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i查表得到；
i--计算立杆的截面回转半径（cm）：
i=1.59；
A--立杆净截面面积（cm2）：
A=4.24；
W--立杆净截面抵抗矩（cm3）：
W=4.49；
σ--钢管立杆轴心受压应力计算值（N/mm2）；
[f]--钢管立杆抗压强度设计值：
[f]=205N/mm2；
lo--计算长度（m）；
根据《扣件式规范》，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kμh和lo=h+2a，
为安全计，取二者间的大值，即:
lo=Max[1.167×1.7×1.5,1.5+2×0.1]=2.976m；
k--计算长度附加系数，取值为：
1.167；
μ--计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，μ=1.7；
a--立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m;
得到计算结果:
立杆的计算长度
lo/i=2975.85/15.9=187；
由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.205；
钢管立杆受压应力计算值；σ=14384.358/（0.205×424）=165.5N/mm2；
钢管立杆稳定性计算σ=165.5N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满足要求！
考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算
lo=k1k2（h+2a）=1.167×1.003×（1.5+0.1×2）=1.99m；
k1--计算长度附加系数按照表1取值1.167;
k2--计算长度附加系数，h+2a=1.7按照表2取值1.003；
lo/i=1989.852/15.9=125；
由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.423；
钢管立杆的最大应力计算值；σ=14384.358/（0.423×424）=80.2N/mm2；
钢管立杆稳定性计算σ=80.2N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满足要求！
模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。
以上表参照杜荣军：
《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》
十一、梁模板高支撑架的构造和施工要求[工程经验]:
除了要遵守《扣件架规范》的相关要求外，还要考虑以下内容
1.模板支架的构造要求：
a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；
b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；
c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。
2.立杆步距的设计：
a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；
b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；
c.高支撑架步距以0.9--1.5m为宜，不
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